아마도 나는이 중요한 부분을 시간이 지남에 따라 다시 쓸 것이다. 그 동안 나는 적어도 몇 가지 주요 요점을 반영하려고 노력할 것입니다.

우리에게 일반적인 상황은 다음 작업을 시작하면서 마지막에 무엇을 해야하는지에 대해 거의 알지 못한다는 것입니다. 그러나 우리는 혼란에 빠지지 않고 세부 사항을 명확하게 이해하여 앞으로의 움직임을 조직하기 위해 항상 최소한 어떤 종류의 초기 단서가 필요합니다.

어디서부터 시작해야합니까? 분명히 증기와 물의 손실이라는 용어 아래 숨겨져있는 것을 이해합니다. TPP에는 이러한 손실에 대한 기록을 유지하는 회계 그룹이 있으며 생산 그룹과 생산적인 관계를 유지하려면 용어를 알아야합니다.

TPP가 타사 소비자 (예 : 일부 콘크리트 공장 및 / 또는 화학 섬유 공장)에 100 톤의 증기를 공급하고 60 톤의 양으로 소위 산업용 응축수 형태로이 증기를 반환한다고 가정합니다. 차이는 100-60 \u003d 40 톤입니다. 반품 불가라고합니다. 이 비 복귀는 HDPE (저압 히터) 사이의 컷을 통해 TPP 사이클에 도입되는 빈도, 탈기 장치를 통해 발생하는 빈도, 또는 다른 방법으로 발생하는 빈도를 줄여서 보충 수의 추가로 처리됩니다.

TPP 사이클에서 증기와 물의 손실이 있고 항상 그리고 상당히 많은 경우 보충 수의 크기는 비 복귀에 TPP 사이클에서 냉각수의 손실을 더한 것과 같습니다. 첨가제의 크기가 70 톤이고, 비 복귀가 40 톤이라고 가정하면, 첨가제와 비 복귀의 차이로 정의 된 손실은 70-40 \u003d 30 톤이됩니다.

이 간단한 산술을 익히고 그것에 대해 의심의 여지가 없다면 계속 진행할 것입니다. 스테이션 내 손실과 다른 손실이 있습니다. 이러한 손실에 대한 진정한 이유를보고함에있어 은닉으로 인해 회계 그룹에서 이러한 개념이 명확하게 분리되지 않을 수 있습니다. 그러나 분리의 논리를 설명하려고 노력할 것입니다.

스테이션이 스팀뿐만 아니라 네트워크 워터가있는 보일러를 통해 열을 방출하는 경우가 일반적입니다. 가열 네트워크에서 손실이 발생하며, 가열 네트워크를 보충하여 보충해야합니다. 예를 들어, 온도 40 ° C의 물 100 톤이 가열 네트워크를 공급하는 데 사용되며, 사전에 탈기 장치 1.2at로 보내집니다. 이 물을 배기 시키려면 1.2 kgf / cm2의 압력에서 포화 온도로 가열해야하며, 이것은 증기가 필요합니다. 가열 된 물의 엔탈피는 40 kcal / kg입니다. Vukalovich 테이블 (수증기와 수증기의 열역학적 특성)에 따른 온수의 엔탈피는 1.2 kgf / cm2의 압력에서 포화 라인에서 104 kcal / kg입니다. 탈기 장치로가는 증기의 엔탈피는 약 640kcal / kg입니다 (이 값은 동일한 회계 그룹에서 확인할 수 있습니다). 증기는 열을 포기하고 응축하여 가열 된 물의 엔탈피를 가질 것입니다-104 kcal / kg. 잔액의 마스터로서 명백한 비율 100 * 40 + X * 640 \u003d (100 + X) * 104를 적어 두는 것은 결코 어렵지 않습니다. 1.2 ata 탈기 장치에서 보충 수를 재가열하기위한 증기 소비는 1.2 ata 탈기 장치 이후 1 톤의 보충 수당 X \u003d (104-40) / (640-104) \u003d 11.9 t 또는 11.9 / (100 + 11.9) \u003d 0.106 톤의 증기가됩니다. 말하자면, 이는 합법적 인 손실이며 서비스 직원의 결함있는 작업의 결과는 아닙니다.

그러나 우리는 열 계산에 의해 수행되기 때문에 비슷한 매듭을 풀 것입니다. 파워 보일러에서 10 톤의 블로우 다운 워터가 있다고 가정 해 봅시다. 이것은 또한 거의 합법적 인 손실입니다. 이러한 손실을 더욱 합법적으로 만들기 위해 연속 블로우 다운 팽창 탱크의 증기는 종종 TPP 사이클로 되돌아갑니다. 명확성을 위해 보일러 드럼의 압력이 100 kgf / cm2이고 확장기의 압력이 1 kgf / cm2라고 가정합니다. 여기에서 계획은 다음과 같습니다 : 100 kgf / cm2의 압력에서 포화 라인에 해당하는 엔탈피가있는 블로우 다운 워터는 팽창기로 들어가고, 여기서는 1 kgf / cm2의 압력에서 포화 라인에 해당하는 엔탈피와 함께 끓여서 증기와 물을 형성합니다. 팽창기 이후에 버려지는 것은 여전히 \u200b\u200b"합법적 인"물 손실이 하나 더 있습니다.

Vukalovich의 테이블에 따르면 우리는 다음과 같은 것을 발견했습니다 : 폭발 물 엔탈피-334.2 kcal / kg; 연속 블로우 다운 팽창기 후 물 엔탈피-99.2 kcal / kg; 팽창기의 증기 엔탈피-638.8 kcal / kg. 그리고 다시 우리는 유치하게 간단한 균형을 구성하고 있습니다 : 10 * 334.2 \u003d X * 638.8 + (10-X) * 99.2. X \u003d 10 * (334.2-99.2) / (638.8-99.2) \u003d 4.4 톤의 증기 발생량을 발견하면 블로우 다운 물의 손실은 1 톤의 블로우 다운 물 당 10-4.4 \u003d 5.6 톤 또는 0.56 톤이됩니다. 이 경우, 퍼지 물의 각 kcal에 대해 4.4 * 638.8 * 1000 kcal 또는 4.4 * 638.8 / (10 * 334.2) \u003d 0.84 kcal이 사이클로 되돌아갑니다.

이제 보일러, 가장 자주 접근 해야하는 곳-샘플링 지점으로갑니다. 이 포인트의 비용은 잘 규제됩니까? 소비 속도는 0.4 l / min 수준이지만 실제로는 적어도 1 l / min 또는 0.001 * 60 \u003d 0.06 t / h 일 것입니다. 보일러에 이러한 샘플링 지점이 10 개이면 보일러 하나에서 0.6 t / h의 열 운반 손실이 발생합니다. 그리고 점이 호버링, "침"등이라면? 또한 장치에 대한 다른 임펄스 라인이 있으며 기술로 인해 또는 이러한 라인의 누출로 인해 손실이 발생할 수 있습니다. 또한 보일러에 집중 장치-소금 미터를 설치할 수 있습니다. 그들이 얼마나 많은 물을 섭취 할 수 있는지는 악몽 일뿐입니다. 그리고 이것들은 모두 "법적"이거나 당신이 좋아하는 모든 것을 증기와 물의 손실이라고 부릅니다.

회계 그룹 또는 처음에 귀하 옆에 있습니다. PTO 또는 수석 엔지니어가 자신의 요구에 따라 여전히 증기 손실이 있음을 알려줍니다. 일반적으로 생산 추출에서 나오는 증기 (터빈에는 증기가 있음)가 연료 유 산업의 요구에 사용됩니다. 이러한 요구에 대한 엄격한 표준이 있으며 증기 응축수는 사이클로 되돌아 와야합니다. 이러한 요구 사항 중 어느 것도 일반적으로 충족되지 않습니다. 또한 목욕탕, 온실 또는 다른 곳에서 "법적"손실이있을 수 있습니다.

저점 탱크 ... 이것은 종종 급수의 주요 구성 요소 중 하나입니다. 탱크의 물이 한계를 넘어 오염되면 화학자는이 물을 사용하기 위해 미리 앞서 가지 않습니다. 그리고 이것은 또한 손실이거나, 사랑하는 Boris Arkadievich가 말했듯이 내부 비 반환입니다. 어떤 이유로 든 외부 소비자로부터 반환 된 생산 응축수가 사용되지 않을 수 있으며이 사실은 회계 그룹에 등록되지 않을 수 있습니다.

이 모든 것을 다룰 때, 필요한 경우, 이해할 수없고 설명 할 수없는 손실의 5-6 %가 여전히 남아 있습니다. 특정 TPP에서의 작동 수준에 따라 더 적거나 더 많을 수 있습니다. 이러한 손실을 어디에서 찾을 수 있습니까? 말하자면, 증기와 물의 과정을 따라야합니다. 누출, 증기 및 기타 유사한 "작은 것"은 증기 및 물의 샘플링 지점에서 고려한 손실 크기를 초과하는 중요한 값이 될 수 있습니다. 그러나 지금까지 설명한 내용은 설명 없이도 TPP 직원에게 다소 명백 할 수 있습니다. 그러므로 우리는 증기와 물을 따라 정신 경로를 계속할 것입니다.

물은 어디로 갑니까? 보일러, 탱크, 탈기 장치. 보일러 누출로 인한 손실도 새로운 운영 문제가 아닐 수 있습니다. 그러나 그들은 탱크와 탈기 장치의 오버플로를 잊을 수 있습니다. 그리고 여기서 통제되지 않은 손실은 그 이상일 수 있습니다.

첫 번째 성공에서 영감을 얻어 증기를 따라 여행을 계속합시다. 관심 주제와 관련하여 증기는 어디로 가나 요? 다른 밸브, 씰, 공기 제거기 1.2 및 6 ata ... 밸브는 다른 모든 것과 마찬가지로 완벽하게 작동하지 않습니다. 다시 말해, 그들은 어디에 있든 떠 다니고 있습니다. 탈 포기에서. 이 증기는 배기관으로 들어가고 TPP 본관의 지붕으로 배출됩니다. 겨울철에이 지붕을 올라가면 산업 안개가 발생할 수 있습니다. 어쩌면 타코미터로 파이프에서 나오는 증기의 흐름을 측정하고이 증기가 온실이나 겨울 정원을 지붕에 정리하기에 충분하다는 것을 알 수 있습니다.

그러나 이해할 수없고 설명 할 수없는 손실은 여전히 \u200b\u200b남아 있습니다. 그리고 일단이 문제를 논의 할 때, 수석 엔지니어 나 터빈 공장장 또는 다른 사람은 우리 (즉, 주 배출기)에 증기를 사용한다는 것을 기억하고이 증기는 주기로 되돌아 가지 않습니다. 이것이 TPP 직원과 협력하여 상황이 전개 될 수있는 방법입니다.

이러한 일반적인 고려 사항과 손실을 평가하고 지역화하기위한 도구를 추가하는 것이 좋습니다. 일반적으로, 이러한 대차 대조표 계획은 작성하기 어렵지 않습니다. 데이터가 사실과 일치하는 위치와 유량계의 오류가 어디에 있는지 평가하기는 어렵습니다. 그럼에도 불구하고, 일회성 측정이 아니라 충분한 결과를 얻으면 때로는 무언가를 명확히 할 수 있습니다. 오랜 기간... 다소 안정적으로, 우리는 보충 수 소비량과 생산 응축수의 비 복귀 율의 차이로 증기 및 응축수 손실량을 알고 있습니다. 이미 언급했듯이 메이크업은 일반적으로 터빈 회로를 통해 수행됩니다. 이 회로에 자체 손실이 없으면 터빈의 HPH (고압 히터) 이후의 총 공급 물 소비량은 TPP 사이클의 손실량만큼 터빈에 대한 생 증기 소비량을 초과합니다 (그렇지 않으면 초과하지 않으면 보일러 회로의 손실을 보상 할 수 없습니다). 터빈 회로에 손실이있는 경우 두 가지 차이점 인 make-up_minus_non-return과 flow_for_HPD_minus_flow_speed_steam의 차이는 터빈 회로의 손실이됩니다. 터빈 회로의 손실은 탈기 장치 및 보일러로 들어가는 터빈에서 증기를 추출 할 때 (즉, 탈기 장치 및 보일러 에서처럼 추출 자체에서 그다지 많지 않은) 및 재생 시스템 (LDPE 및 HDPE에서) 실의 손실입니다. 터빈 콘덴서. 탈기 장치에는 누출이있는 밸브가 있으며 이젝터는 증기를 사용하여 응축기에 연결됩니다. 증기와 응축수의 손실을 보일러 회로와 터빈 회로의 손실로 나눌 수 있다면 손실을 더 구체적으로 지정하는 작업이 우리와 운영 직원에게 훨씬 쉬워집니다.

증기와 응축수의 손실은 증기 자체의 손실과 실제로 응축수 나 물의 손실로 나눠 지더라도 이와 관련하여 좋을 것입니다. 나는 그러한 평가를해야했고, 원한다면 터빈 운영자 또는 TPP의 동일한 회계 그룹과 협력하여 비슷한 일을 할 수 있도록 그들의 본질을 간단히 반영하려고 노력할 것입니다. 아이디어는 증기와 물로 인한 열 손실 이외의 것으로 인한 에너지 손실을 알 수없고 열 운반기 손실의 총량을 알고 있다면 첫 번째를 두 번째로 나눈 후에 우리는 손실을 냉각제 1 킬로그램으로 간주하고 이러한 특정 손실의 크기에 의해 손실 된 냉각제의 엔탈피를 추정 할 수 있습니다. 그리고이 평균적인 엔탈피에서 증기와 물 손실의 비율을 판단 할 수 있습니다.

그러나 파이 절단 문제로 돌아 가면 ... 연료는 가스와 같은 TPP로옵니다. 이의 소비량은 상업용 유량계와 상업용 유량계에서 알려져 있으며 얼마나 많은 열이 방출되는지 알려져 있습니다. 가스 소비량에 kcal / m3의 발열량, kcal에 대한 마이너스 열 공급량, 마이너스 발전량에 kcal / kWh의 특정 소비량을 곱한 것은 첫 번째 근사치입니다. 물론 따뜻함의 방출은 물론 킬로 칼로리가 아니라 기가 칼로리에서 고려되지만, 여기에서 성 가실 필요가없는 세부 사항입니다. 이제이 값에서 가스가 연소되었을 때 파이프로 날아간 보일러의 단열재를 통해 손실 된 부분을 빼야합니다. 일반적으로 우리는 가스의 발열량에 소비량을 곱한 다음 계량 그룹의 숙련도를 능숙하게 결정할 수있는 보일러의 효율 로이 모든 것을 곱합니다. 따라서 소위 보일러의 Qgross를 결정합니다. 이미 언급 한 바와 같이 Qgross에서 열 공급과 전기 생성을 빼면 결과적으로 절단 할 케이크가 생깁니다.

이 파이에는 보일러와 터빈의 보조 요구, 열 방출 손실 및 열 흐름 손실의 세 가지 구성 요소 만 남습니다. 열 손실은 이해할 수없는 의미를 가진 것으로, 정당화되지 않은 손실의 일부를 정당화하는 것과 같습니다. 그러나이 사업에는 파이에서 공제 할 수있는 표준이 있습니다. 이제 파이의 나머지 부분에는 열 방출에 따른 자체 요구 사항과 손실 만 있습니다. 열 방출 손실은 물 준비 중 법적 손실 (가열 재생 및 세척수 배출 중 손실, 송풍 청징 기 등의 열 손실)과 냉각 파이프 라인, 공기 제거기 하우징 등의 손실이며 온도에 따라 특별히 개발 된 표준에 따라 고려됩니다. 환경... 우리는 이러한 손실을 뺀 후 보일러와 터빈의 자체 요구 사항 만 파이에 남아 있어야합니다. 또한, 회계 그룹은 그들이 거짓말을하지 않으면 자신의 필요에 얼마나 많은 열이 소비되었는지 알려줄 것입니다. 연속 송풍 수, 연료 유 시설의 열 에너지 소비, 난방 등으로 인한 열 손실입니다. 파이의 나머지 부분에서 이러한 요구를 빼고 0을 얻습니까? 이는 공식적인 상업적 측정을 포함하여 측정 정확도에서도 발생합니다. 그러나이 공제 후에도 장인들은 전기를 생산하는 데 필요한 비용과 단가가 동일하게 흩어집니다. 예, 구식 장비, 수리 비용 절감, 매년 위의 요구 사항으로 인해 작업 효율이 높아지는 이유는 피할 수없는 헛소리의 이유입니다. 그러나 우리의 임무는 진짜 이유 전기와 열의 불균형은 파이의 나머지 부분입니다. 회계 그룹과 함께 모든 것을 신중하게 수행하고 장치가 너무 많지 않은 경우 증기와 물 손실로 인한 에너지 손실의 주요 원인은 여전히 \u200b\u200b남아 있습니다.

증기 및 물 손실로 인한 손실을 포함한 에너지 손실은 항상 TPP에서 공진 문제입니다.

당연히 손실은 피할 수 없으므로 이와 관련하여 PTE 표준이 있습니다. 그리고 대학 교과서 어딘가에 당신이 손실없이 할 수 있다고 읽는다면, 이것은 특히 우리의 화력 발전소와 관련하여 어리 석고 아무것도 아닙니다.

물론 여기서 주목할만한 모든 사항을 반영하지는 않았습니다. 원하는 경우 기술 보고서 \u200b\u200b또는 다른 곳에서 유용한 정보를 찾을 수 있습니다. 예를 들어, 나는 화학에서 전력 공학 석사에 이르기까지 우리 거인의 책 에서이 주제에 대한 유용한 조각을 발견했습니다. Shkrob와 F.G. Prokhorov 1961 년 "증기 터빈 발전소의 수처리 및 수자원". 불행히도, 모든 파리와 코끼리가 여기에 줄 지어 있습니다. 필요한 경우 조각에 나열된 값의 크기와 조각에 제공된 모든 권장 사항을 사용하는 것이 적절한 지에 대해 전문가 또는 TPP 직원과 상담 할 수 있습니다. 추가 의견 없이이 발췌 문장을 제시하고 있습니다.

"운전 중 발전소 내부 및 외부의 응축수 또는 증기 일부는 손실되어 설비 주기로 돌아 가지 않습니다. 발전소 내 비가역적인 증기 및 응축수 손실의 주요 원인은 다음과 같습니다.

a) 보조 메커니즘을 구동하고, 재와 슬래그를 분출하고, 노에서 슬래그를 과립 화하고, 노즐에 액체 연료를 분사하고, 안전 밸브를 주기적으로 열어 증기가 대기로 빠져 나가는 동안 증기가 손실되는 보일러 실 킨들 링 보일러;

b) 미로 씰과 공기와 함께 증기를 흡입하는 공기 펌프에서 연속적인 증기 손실이있는 터빈 장치;

c) 과잉 응축수의 증발뿐만 아니라 오버 플로우를 통해 물 손실이 발생하는 응축수 및 공급 탱크;

d) 스터핑 박스 씰의 누출을 통해 물이 누출되는 공급 펌프;

e) 플랜지 연결 및 차단 밸브의 누출을 통해 증기 및 응축수가 누출되는 파이프 라인.

응축 발전소 (CES) 및 순수 가열 TPP에서의 플랜트 내 스팀 및 응축수 손실은 다음 조치를 취하면 총 스팀 소비량의 0.25-0.5 %로 감소 될 수 있습니다. b) 증기 노즐 및 송풍기 사용 거부; c) 배기 증기를 응축 및 수집하기위한 장치의 사용; d) 밸브의 모든 종류의 호버링 제거; e) 파이프 라인과 열교환 기의 긴밀한 연결 생성; f) 응축수 누출, 장비 요소에서 불필요한 물 배수 및 비 생산 요구에 대한 응축수 소비에 대항하여 싸우십시오. g) 배수구의주의 깊은 수집.

플랜트 내 및 외부 응축수 손실의 상환은 다음과 같은 여러 가지 방법으로 수행 할 수 있습니다.

a) 응축수와이 물의 혼합물이 보일러 공급에 필요한 품질 지표를 갖도록 원수의 화학 처리;

b) 손실 된 응축수를 증기 변환 설비에서 얻은 동일한 품질의 응축수로 교체 (이 경우 증기는 추출에서 직접 생산되는 것이 아니라 증기 변환기의 2 차 증기 형태로 생산 소비자에게 제공됨);

c) 2 차 증기 응축으로 추가 물을 증발시키고 고품질 증류 액을 얻도록 설계된 증발기의 설치. "

A.A.에서 더 짧은 단편을 발견했습니다. Gromoglasova, A.S. 코 필로 바, A.P. Pil'shchikova 1990 년 "수처리 : 공정 및 장치". 여기서 저자 스스로 주장하는 것처럼 TPP에서 증기와 응축수의 일반적인 손실이 초과하지 않았다면이 섹션을 컴파일 할 필요가 없다고 생각합니다.

"화력 발전소 및 원자력 발전소의 운전 중에는 증기 및 응축수의 플랜트 내 손실이 발생합니다. 보조 메커니즘; b) 래버 린스 씰 및 증기-공기 이젝터를 통한 터빈 발전기의 경우 b) 샘플링 지점의 경우 d) 탱크, 펌프, 오버플로 중 파이프 라인, 온수 증발, 글 랜드, 플랜지 등을 통한 누출 추가 공급 수에 의해 보충 된 응축수는 TPP에서 2-3 %, NPP에서 0.5-1 %를 초과하지 않고 다른 작동 기간 동안 총 증기 용량을 초과하지 않습니다. "

또한 인터넷에서 찾았습니다.

"내부 손실 :

플랜지 연결부 및 피팅의 누출로 인한 증기, 응축수 및 급수 손실;

안전 밸브를 통한 증기 손실;

증기 라인과 터빈의 배수 누출;

가열 표면, 가열 연료 유 및 노즐을 송풍하기위한 증기 소비;

아 임계 매개 변수를 가진 보일러가있는 발전소에서 냉각수의 내부 손실에는 보일러 드럼으로부터의 연속 블로우 다운 손실도 포함됩니다. "

Kursk CHPP-1의 엔지니어와의 연락에서 물, 증기 및 응축수 손실 :

안녕하세요, Gennady Mikhailovich! 30-31.05.00g

우리는 다시 Privalov (DonORGRES 화학 부서 부장)와 냉각수 손실 문제에 대해 논의했다. 가장 큰 손실은 탈기 장치 (1.2, 1.4 및 특히 6 ata), BZK (응축수 저장 탱크), 안전 밸브 및 배수구 (물 함량이 높은 LDPE 배수구 포함)에서 발생합니다. 군인들은 때때로 손실을 식별하는 비슷한 작업을 수행하지만 무관심하지는 않습니다.

보일러 키퍼와 같은 주제에 대해 이야기했습니다. 그는 터빈 씰에도 상당한 누출이 있다고 덧붙였다. 겨울에는 지붕 위로 마우스를 가져 가면 증기 누출이 추적 될 수 있습니다. 보고서 어딘가에서 발생한 문제에 대한 데이터가 있었고 LDPE 배수에서 큰 손실을 발견했습니다. 생산 부하가있는 CHPP의 경우 PTE 1989 p.156에 따라 연료 오일 산업, 난방 네트워크의 탈기 장치 등을위한 증기 소비없이 냉각수의 최대 허용 가능한 공장 내 손실 크기는 총 소비량의 1.6 * 1.5 \u003d 2.4 %입니다 식수. PTE에 따르면 이러한 손실의 규범은 주어진 값과 "증기 및 응축수 손실을 계산하는 방법 론적 지침"에 따라 매년 전력망에 의해 승인되어야합니다.

지침으로, Shostka Chemical Combine CHPP에 대한 보고서에서 BNT 장치의 평균 비용은 식수 소비의 10-15 %의 양으로 제공됩니다. 그리고 Astrakhan CHPP-2의 첫 번째 전원 장치를 시작하는 동안 (블록이 있음) 낮은 지점의 탱크가 포함되어 응축수가 BZK로 보내질 때까지 필요한 양의 탈염수를 장치에 제공 할 수 없었습니다. 공급 물 소비량의 "합법적 인"12 %를 통해, 예상되는 열 운반체 손실 수준을 4 % 증기 손실 (밸브, 탈기 장치, 미사용 BNT 기화기 등), 5 % 공급 물 및 응축수 손실로 반 직관적으로 추정 할 수 있습니다. LDPE, 기타 증기 및 물 손실의 3 %. 첫 번째 부분에는 거대한 (보일러 총 효율의 최대 5.5 %), 두 번째 부분에는 인상적 (약 2 %) 및 마지막으로 견딜 수있는 (0.5 % 미만) 열 손실 부분이 포함됩니다. 아마도, 당신 (CHP)은 여전히 \u200b\u200b증기와 응축수의 총 손실을 정확하게 계산합니다. 그러나 아마도 열 손실을 잘못 계산하고 이러한 모든 손실을 줄이는 측면에서 훨씬 덜 정확하게 행동 할 것입니다.

추신 글쎄, 우리는 이미 VHRB와 관련된 모든 주요 주제를 한 가지 방법으로 살펴본 것 같습니다. 아마도 일부 질문은 너무 복잡해 보일 것입니다. 그러나 이것은 그들이 실제로 어려워서가 아니라 여전히 당신에게 익숙하지 않기 때문입니다. 긴장없이 읽습니다. 처음에는 무언가가 분명해질 것이고, 반복해서 읽을 때 어떤 것이 명확해질 것이고, 어떤 것은 세 번째에 명확해질 것입니다. 세 번째 독서에서, 내가 인정한 길이 중 일부는 아마도 당신을 귀찮게 할 것입니다. 이것은 우리의 컴퓨터 기술에서는 정상이며 무섭지 않습니다. 파일 사본을 직접 작성하고 불필요한 조각을 제거하거나 이해할 수있는 단어 수를 줄이십시오. 정보를 압축 할 때 압축하는 것은 필수 불가결 한 보상 프로세스입니다.

위의 전부 또는 대부분이 명확하고 친숙해지면 더 이상 초보자가 아닙니다. 물론 몇 가지 기본 사항을 아직 모를 수도 있습니다. 그러나 이것에서 나는 당신이 혼자가 아니라고 확신합니다. 운영 요원은 종종 가장 기본적인 것들을 알지 못합니다. 아무도 모든 것을 알지 못합니다. 그러나 이미 유용한 지식을 가지고 있고 악용으로 인해 그 사실이 밝혀지면 당연히 몇 가지 기본 사항을 무시하고 용서받을 것입니다. 달성 한 것을 바탕으로 발전하십시오!

• 재생 히터를 켜기위한 기본 회로를 효율 측면에서 비교합니다. • 재생 추출이 가능한 터빈의 생 증기 및 열 소비량을 설명합니다. • 급수의 재생 가열 매개 변수와 효율성은 어떻게 달라 집니까? 터빈 공장?  드레인 쿨러 란 무엇이며 어떻게 사용됩니까?  급수 탈기 란 무엇이며 TPP에주는 것은 무엇입니까?  탈기 장치의 주요 유형은 무엇입니까?  탈기 장치는 TPP 체계에 어떻게 포함됩니까? 탈기 장치의 열 및 재료 균형은 무엇이며 어떻게 구현됩니까?  공급 펌프 란 무엇이고 주요 공급 펌프 유형은 무엇입니까? • 공급 펌프 전환을위한 주요 회로를 설명하십시오.  구동 터빈을 켜기위한 주요 회로를 설명하십시오. 91 5. 스팀 및 응축수 손실 상환 5.1. 증기 및 응축수 손실 발전소의 증기 및 응축수 손실은 내부 및 외부로 분류됩니다. 내부 손실에는 발전소 자체의 장비 및 파이프 라인에서 발생하는 증기 및 응축수 누출로 인한 손실뿐만 아니라 증기 발생기의 블로우 다운 물 손실도 포함됩니다. 발전소의 증기 및 누수 손실은 파이프 라인의 누출 플랜지 연결, 증기 발생기의 안전 밸브, 터빈 및 발전소의 기타 장비로 인해 발생합니다. 무화과. 5.1 증기 및 응축수 손실은 상응하는 열 손실, 경제 악화 및 효율 감소를 유발한다. 발전소. 증기 및 응축수 손실은 추가 물로 보충됩니다. 준비를 위해 증기 발생기에 필요한 품질의 물을 공급하는 특수 장치가 사용되며 추가 자본 투자 및 운영 비용이 필요합니다. 증기 손실 경로 전체에 누출 손실이 분포되어 있습니다. 그러나 환경 매개 변수가 가장 높은 곳에서 더 많이 나타납니다. 내부 물 손실의 두 번째 구성 요소는 드럼 증기 발생기 (직류 증기 발생기가있는 발전소에서 이러한 손실이 없음)에서 연속적인 물 분사로 인해 발생하며, 이는 92 증기 발생기의 물에 포함 된 다양한 불순물의 농도를 신뢰할 수있는 작동과 생산되는 증기의 순도를 보장하는 값으로 제한합니다. 공급 수의 질을 향상시키고 증기 및 응축수 손실과 보충 수의 양을 줄임으로써 블로우 다운 감소 및 증기 순도 증가가 달성됩니다. 무화과. 5.1, b 일회용 증기 발생기의 급수는 특히 깨끗해야합니다. 불순물의 상당 부분이 증기와 함께 증기관 내로 수행되어 터빈의 유로에 증착되어 전력, 효율을 감소시킨다. 그리고 신뢰성. 내부 손실에는 장비의 비정상적인 작동 중 증기 발생기 및 응축수 손실이 포함됩니다 : 증기 발생기의 가동 및 정지, 증기 파이프 라인 예열 및 송풍, 터빈 시동 및 정지, 장비 세척. 이러한 손실의 전체 감소는 발전소 및 발전소의 스타트 업 계획에 필수적인 요구 사항입니다. 증기 및 응축수의 내부 손실은 정격 부하에서 1.0-1.6 %를 초과하지 않아야합니다. CHPP에서 외부 소비자에게 열을 공급하는 방식에 따라 외부 증기 및 응축수 손실이있을 수 있습니다. 열병합 발전소에 의한 두 가지 열 공급 방식이 사용된다 : 개방 : 터빈의 추출 또는 배압으로부터 직접 스팀을 소비자에게 공급하고 (그림 5.1, a), 터빈의 출구 또는 배압으로부터의 스팀이 표면 열교환 기에서 응축되는 폐쇄. 외부 소비자가 지시 한 냉각수를 가열하고 가열 증기 응축수는 CHP에 남아 있습니다 (그림 5.1, b). 소비자가 증기를 필요로하는 경우 증발기-증기 발생기는 중간 열교환기로 사용됩니다. 소비자에게 열이 공급되는 경우 뜨거운 물 그 다음, 중간 93 열교환 기는 가열 네트워크 (네트워크 히터)에 공급되는 물의 히터이다. 닫힌 열 공급 방식을 사용하면 증기 및 응축수 손실이 내부 손실로 감소하고 작업 환경 손실의 상대 값 측면에서 CHP 공장은 CES와 거의 다릅니다. 산업용 증기 소비자가 반환 한 역 응축액의 양은 공급 된 증기 소비량의 평균 30 % -50 %입니다. 그. 외부 응축수 손실은 내부 손실보다 훨씬 높을 수 있습니다. 개방형 열 공급 회로를 통해 증기 발생기의 공급 시스템으로 유입되는 추가 물은 증기 및 응축수의 내부 및 외부 손실을 보충해야합니다. 증기 발생기의 공급 시스템에 들어가기 전에 다음이 사용됩니다. • 추가 물의 심층 화학적 탈염; • 예비 화학 처리와 증발기에서 추가 물의 열 준비와의 조합. 5.2. 스팀 및 워터 밸런스 열 회로 계산을 위해 터빈의 스팀 소비량, 스팀 발생기 생산성, 에너지 표시기 등을 결정합니다. 발전소의 증기와 물의 물질 균형의 기본 비율을 설정해야합니다. 터빈 선택에서 직접 산업 소비자에게 증기를 공급하는 CHP 플랜트의보다 일반적인 경우에 대한 이러한 비율을 결정합시다 (그림 5.1, a). IES의 증기와 물의 물질 균형 방정식은 CHP 비율의 특수한 경우로 구합니다. 발전소의 주요 설비의 증기 균형은 다음 방정식으로 표현됩니다. 응축기 (Dê)로 증기가 통과 할 때 증기를 재생하는 Dr 및 외부 소비 (Dï)를위한 증기 추출 동안 터빈으로의 생 증기 (D)의 유량은 다음과 같다 : D \u003d Dr + Dп + Dк (5.1) CES Dп \u003d 0의 경우 : D \u003d Dr + Dк ( 5.1a) 주 터빈 D0 \u003d D + Dyo 이외의 씰 및 기타 요구에 대한 유량 Dyo를 고려한 터빈 유닛의 생 증기 유량. (5.2) 발전소의 경제적 및 기술적 요구에 대한 생 증기의 회복 불가능한 소비를 포함하여 누출 Dt를 고려한 증기 발생기 Dïã의 증기 부하는 다음과 같다 : Dпг \u003d D0 + Dt (5.3) ... 발전소의 물 균형은 다음 방정식으로 표현됩니다. 94 급수의 균형 Dпв \u003d Dпг + Dпр \u003d D0 + Dу + Dпр (5.4) 여기서 Dïð는 증기 발생기의 블로우 다운 수의 유량이다. 직류 증기 발생기의 경우, Dïð \u003d 0; Dïâ \u003d D0 + Dóò (5.4a) 급수 유량 Dïâ는 일반적으로 터빈 응축수 Dê, 열 소비자의 응축수 회수 Dîk, 재생 추출에서 발생하는 증기 응축수 Dr, 증기 발생기 D' ï 및 터빈 씰 Dy의 폭발 응축수에서 나오는 증기 응축수 Dy, 보충 수 Ddv \u003d Dt + D / pr + Dvn, 즉 : Dpv \u003d Dk + Dok + Dr + D / n + Dy + Dt + D / pr + Dwn 터빈 씰을 통한 회생 철회 및 누출을 고려하지 않은 경우 : Dpv \u003d Dk + 독 + Ddv + D / p (5. 4b) CHPP의 증기 및 응축수 손실은 일반적으로 내부 손실 Dw와 외부 손실 Dwn으로 구성된다. 발전소의 내부 증기 및 물 손실은 동일합니다. Dw \u003d Dw + D / d (5.5) 여기서 D / ïð는 단일 단계 팽창 장치의 블로우 다운 물 손실입니다. 직류 증기 발생기 Dw \u003d 0, D / d \u003d 0 및 Dw \u003d Dw (5.5a)의 경우 개방형 CHP의 외부 응축수 손실 증기 공급 체계는 동일하다 : Dvn \u003d Dp-Dok (5.6) 여기서 Dok는 외부 소비자로부터 회수 된 응축액의 양이다. 열 공급의 개방 회로와 추가 물의 양 Ddw와 증기의 총 손실 Dpot과 CHPP의 응축수는 내부 및 외부 손실의 합과 같습니다. \u003d Dut + Dwn 열 공급 회로가 닫힌 IES 및 CHP 플랜트의 경우 Dwn \u003d 0 및 Dpot \u003d Dw \u003d Dw + D / dw이 경우 일회성 증기 발생기 사용 Dpot \u003d Dw \u003d Dw 익스팬더는 증기-물 혼합물을받습니다. 증기-혼합물은 비교적 순수한 증기로 분리되어 터빈 플랜트의 재생 시스템의 열 교환기 중 하나로 배출되며 물 (분리기 또는 농축 물)은 분출 수로 증기 발생기에서 불순물을 제거합니다. 팽창기에서 분리되어 공급 시스템으로 되돌아 오는 증기의 양은 블로우 다운 물 소비량의 30 %에 도달하고, 리턴 된 열의 양은 약 60 %이며, 2 단계 팽창이 훨씬 더 높습니다. 퍼지 워터의 열은 퍼지 쿨러에서 추가로 사용되어 보충 수를 가열합니다. 냉각 된 퍼지 수가 증발기에 전력을 공급하거나 가열 네트워크를 공급하기 위해 사용되는 경우, 퍼지 수의 열은 거의 완전히 사용된다. 팽창기의 출구에서 증기와 물의 엔탈피는 팽창기의 압력에서 포화 상태에 해당하고; 계산에서 중요하지 않은 증기 수분을 무시할 수 있습니다. 드럼 증기 발생기의 블로우 다운 팽창기로부터의 증기 및 블로우 다운 물의 손실은 팽창 유닛의 열 및 재료 균형의 방정식에 의해 결정된다. 1 단계 팽창 장치 (그림 5.1, a)의 경우 : 열 평형 방정식 Dpri \u003d D / ni // n + D / pri / pr (5.8) 재료 균형 방정식 Dpr \u003d D / n + D / pr (5.9) 여기서 ipr , i / pr 및 i // p-각각 증기 발생기의 블로우 다운 워터 엔탈피, 블로우 다운 익스팬더 후의 블로우 다운 워터 및 증기, kJ / kg. 따라서  ipr  i p p Dp  D pr    D prp (5.10) i  ipr   및  i   i p p D  p  D pr  D p  p D pr    p D p p p (5. 10a) i   i  p p p ipr, i // p 및 i / pr의 값은 증기 발생기 드럼과 블로우 다운 익스팬더의 증기압에 의해 고유하게 결정됩니다. 증기 발생기 iпр \u003d i / пг, 블로우 다운 확장기의 증기 및 물의 드럼에서 포화시 물의 엔탈피 값과 각각 동일합니다. 퍼지 팽창기의 증기압은 팽창기로부터 증기가 공급되는 열 회로의 위치에 의해 결정된다. 2 단계 팽창 장치의 경우, D / ïð 및 D / n, D // ïð 및 D // ï는 다음 열 및 재료 균형 방정식에서 결정됩니다. 첫 번째 단계의 확장기 Dпрiпр \u003d Dп1i // п1 + Dпр1i / pr1 및 Dпр \u003d Dп1 + Dпр1 두 번째 단계의 확장기 Dпр1i / pr1 \u003d Dп2i // п2 + Dпр2i / pr2 및 Dпр1 \u003d Dп2 + Dпр2 96 Dpr2-각각, 제 1 및 제 2 단계의 증기 발생기 n 팽창기로부터의 블로우 다운 물의 유량, kg / h; 제 1 및 제 2 단계의 팽창기로부터의 Dï1 및 Dï2- 증기 출력, kg / h; iïð, i / ïð1 및 i / ïð2는 증기 발생기의 출구에서 포화 상태의 물 엔탈피이며 첫 번째 및 두 번째 단계의 팽창기 kJ / kg입니다. i // ï1 및 i // ï2는 첫 번째 및 두 번째 단계 (kJ / kg)의 팽창기에서 배출되는 포화 (건식) 증기 엔탈피입니다. 분명히, 증기 및 물의 엔탈피는 증기 발생기 (pпг)의 드럼 및 제 1 및 제 2 단계 (pp1 및 pp2, MPa)의 팽창기에서 압력의 단일 값 함수이다. 정상 상태에서 송풍 증기 발생기의 계산 된 값은 증기 발생기에서 물 (염, 알칼리, 규산, 구리 및 철 산화물)에 대한 불순물의 균형에 대한 방정식으로부터 결정됩니다. Cn, Cpw 및 Cn 인 신선한 증기, 공급 및 블로우 다운 물의 불순물 농도를 나타 내기 위해 증기 발생기의 물에 대한 불순물의 균형에 대한 방정식을 DпрСпг + DпгСп \u003d DпвСпв (5.11) 또는 등식 (5.4) Dпв \u003d Dпг + Dпр, Dпр + DпгСп \u003d (Dпг + Dпр) Спр (5.11а) whence С п в  Сп Dпр  Dп г (5.12) Сп г  С п в Cпг 및 Спв에 비해 Cn의 작은 값으로 다음을 얻습니다. 1 1 Dпр  Dп г  (D0  D yt) (5.13) Cn r Cn r 1 1 Cn in Cn은 D0의 분수로 흐름을 표현하는데, 즉 pr \u003d Dpr / D0 및 out \u003d Dyt / D0 blow ut  pr  (5.13a) Cn g 1 Cn c 따라서, 블로우 다운의 비율은 최소화해야하는 누설의 비율과 블로우 다운 및 급수의 불순물 농도 비율에 따라 달라집니다. CpG 증기 발생기의 물에서 공급 수의 품질이 우수하고 (Cp.w가 적을 때) 허용 가능한 불순물 농도가 높을수록 블로우 다운 비율이 낮아집니다. 식 (5.13a)에서, 공급 수 중 불순물 농도 Спв는 추가 물의 비율에 의존하며, 특히 blowpr에 의존하는 손실 된 블로우 다운 수의 비율 includes / ïð을 포함한다. 따라서, Cp.c의 농도가 그 구성 값으로 대체되는 경우 증기 발생기의 블로우 다운 분율을 결정하는 것이 더 편리하다. 97 (단순화) 회생 철회, 터빈 씰을 통한 누출 및 블로우 다운 사용을 고려하지 않고 외부 응축수 손실이있는 CHPP의 경우, 우리는 DпрСпг + DпгСп \u003d Dпв Спв \u003d DкСк + DkСk + Dk 및 Sok, Dk 및 Sok, Dk 및 Sok와 같은 형식으로 불순물의 균형에 대한 방정식을 얻습니다. -터빈 응축액의 불순물 농도, 소비자 및 추가 물의 역 응축액; 이 경우 Dпг \u003d Dп + + Dок + Dвн + Dут이며 퍼지 수가 사용되지 않으면 Dпг \u003d Dпð + Dот + Dвн입니다. 마지막 방정식에서 Dpr (Cn-Cdv) \u003d Dk (Ck-Cn) + Dok (Sok-Cn) + (Dut + Dvn) (Cdv-Cn) D ~ (C ~  C p)  D 약 ~ (C о  С п)  (D ut ut D ext) (С dv  С п) Dпр  (5.14) С п г  С dv 물 소비량을 D0 \u003d D로 표현하고 CkSp 및 SokSp 우리는 대략 다음을 얻는다 : ( ut   vn) (C dv  C n)  ut   vn  pr   (5.15) C n g  Sdv Cn r 1 C d Cd가 Sdv에 비해 작기 때문에 외부 응축수 손실이없는 경우, 즉 vn \u003d 0 인 경우 : ut ut  pr  (5.15a) Cn g 1 C dv 블로우 다운의 분율은 블로우 다운 및 보충 수의 불순물 농도 비율에 따라 대사 적으로 변합니다. Cg : Sd.w Spg : Cd. ~  인 경우 보충 수의 불순물 함량은 매우 적으며 smallпр 0입니다. 반대로 Cn : Cd.v  1이면 пр ; 이는 블로우 다운을 보충하는 농도 Сd.w \u003d CNG 인 다량의 보충 수가 스팀 발생기 드럼을 블로우 다운 상태로 남겨둔다는 것을 의미한다. Cn : Cd.w \u003d 2, 식 (5.15)에 따라 pr \u003d ut + vn; âí \u003d 0이면 pr \u003d ut. 퍼지 워터를 사용하고 익스팬더를 설치할 때 비슷한 계산 결과를 얻을 수 있습니다. g   pr  C dv 98 식 (5.15) 및 (5.15a)에서 Cn, ut 및 â의 값에 따라 Cn g Cdv  (5.17) in에 따라 추가 물 SD.w에서 허용되는 불순물 값을 얻을 수 있습니다. ut the  ext 1 or pr 또는 각각 외부 손실이없는 경우 Cn g Sdv  (5.17a)   1 Thus pr 따라서 다른 물과 동일한 추가 물의 품질에 대한 요구 사항은 수중의 불순물 농도와 블로우 다운에 의해 크게 결정됩니다. 증기 발생기. 무화과. 5.2 그림에서 5.2는 다양한 값 pot \u003d vn + ut에서의 비율 Сг : Сдв에 따라 증기 발생기 пр의 연속 블로우 다운의 계산 된 그래프를 보여줍니다. 블로우 다운 쿨러의 열 계산은 주로 냉각수 아이 탑의 엔탈피와 쿨러 이후의 블로우 다운 워터 일 로프의 비율로 비율이 상호 연결되어 결정됩니다. 약 40-80 kJ / kg (10-20 ° C)와 같습니다. 99 블로우 다운 쿨러의 열 균형에 대한 방정식은 다음과 같은 형식을 갖습니다. 그리고 나는 dvp가 알려져 있습니다. oO 이들의 비율을 사용하고 o.p의 값을 선택하면 이러한 양 중 하나가 열 균형 방정식에서 제외되고 두 번째 값이 결정된 후 첫 번째 값도 그 관계에서 결정됩니다. 냉각 된 블로우 다운 물의 온도는 일반적으로 40-60 ° C로 설정됩니다. 외부 손실이없는 발전소에서는 D / pr와 Dd의 값이 동일한 순서입니다 (예 : D / pr \u003d 0.40Dd.w). 이어서, 블로우 다운 물이 100 ℃, 예를 들어 160 내지 60 ℃로 냉각 될 때, 추가 물은 40 ℃, 예를 들어 10 내지 50 ℃로 Rop \u003d 10 ℃ 및 Rop42kJ / kg으로 가열된다. 외부 응축수 손실이있는 CHPP에서 D / ïd 값은 Ddw 값보다 훨씬 작을 수 있습니다 (예 : D / pr0.10.1Ddw). 그런 다음 Rop \u003d 18 ° C 및 Rop \u003d 76 kJ / kg으로 추가 물을 22 ° C로 가열하여 블로우 다운 물을 40 ° C로 더 깊게 식힐 수 있습니다. 5.3. 증발 플랜트 깨끗한 보충 수로 증기 및 응축수 손실을 교체하는 것은 발전소 장비의 안정적인 작동을 보장하는 중요한 조건입니다. 필요한 순도의 추가 물은 증발 플랜트 인 특수 열교환 기에서 얻을 수 있습니다. 증발기 유닛은 보통 예비 화학적으로 정제 된 초기 원수가 증기로 변환되는 증발기와 증발기에서 얻어진 증기가 응축되는 냉각기를 포함한다. 이러한 냉각기는 증발기 응축기 또는 증발기 응축기라고한다. 따라서, 초기 추가 물의 증류는 증발기 유닛에서 발생하여 증기로 전이 된 후 응축된다. 증발 된 물 응축 물은 불순물이없는 증류 물이다. 터빈 추출로부터 1 차 가열 응축 증기에 의해 방출 된 열로 인해 추가의 물이 증발되고; 증발기에서 생성 된 2 차 증기의 응축은 일반적으로 터빈 설비의 응축수에 의해 물에 의한 증기 냉각의 결과로 발생합니다 (그림 5.3). 증발기와 응축기를 켜는 이러한 방식으로, 터빈 블리드 스팀의 열은 주요 응축수를 가열하고 공급 수와 함께 스팀 발생기로 복귀하는 데 사용됩니다. 따라서, 증발 플랜트는 재생 원리에 따라 켜지고, 터빈 플랜트의 재생 방식의 요소로서 간주 될 수있다. 백

증기 및 응축수 손실, 보충.

고압 증기 흐름의 밀도에 따라 증기 안전 장치에서 증기 손실이 관찰됩니다. 이러한 손실을 내부 손실이라고합니다. 증기 손실 외에도 응축수 손실이 관찰되며 내부 및 외부로 나뉩니다.

가열 유에 공급 된 증기 응축수의 내부 오염이 발생할 수 있습니다. 오염 된 응축수는 터빈 실로 되돌아 가지 않습니다.

소비자에게 증기를 공급하는 CHP 설비에서 응축 물의 외부 손실이 관찰됩니다. 기업으로부터 회수 된 응축수는 증기가받는 것보다 적습니다. 손실을 보충하기 위해 화학적으로 정제 된 물이 사용되며, 이는 추가적인 정제를 위해 증발기에 공급됩니다. 보일러 블로우 다운 동안 증기 발생기에서 공급 물 손실이 관찰되며, 이는 보일러 물의 염분 함량을 줄이기 위해 수행됩니다.

증발기.

증발기는 지속적으로 화학적으로 정제 된 물을 포함합니다. 증발기는 표면 열교환 기입니다. 들어오는 화학적으로 정제 된 물은 터빈의 추출로부터받은 증기의 열로 인해 증기로 변환됩니다. 화학적으로 처리 된 물에서 나오는 증기를 2 차 증기라고하며 증발기 응축기로 들어갑니다. 화학적으로 처리 된 물이 증발하면 염분의 농도가 증가하고이를 불어서 제거합니다. 정수의 질을 향상시키기 위해 2 단계 방식을 사용할 수 있습니다.이 경우 2 차 증기가 증발기의 다음 단계로 들어갑니다.

강의 번호 10

스팀 터빈 컨 덴싱 유닛

열역학 제 2 법칙. 콜드 소스.

응축 장치 다이어그램

응축 장치의 요소.

1. 실제 커패시터

2. 순환 시스템;

3. 공기 제거 장치 (방출기);

5. 감소 냉각 장치

6. 이젝터 시작

증기-공기 혼합물의 냉각기

8. 응축수 트랩

9. 자동 시스템

터빈으로부터의 배기 증기는 표면 응축기 (1)로 유입된다. 응축기-튜브의 차가운 표면에 증기가 응축되는 표면 히터는 순환 펌프에 의해 튜브 번들을 통해 펌핑 된 물을 가열합니다. 생성 된 응축 물은 튜브의 표면으로부터 응축기의 응축 \u200b\u200b물 수집기 (8)로 흐르며, 여기서 응축 물 펌프 (2)는 이젝터 (9)의 냉각기를 통해 밀봉 부의 냉각기로 공급 된 다음 HDPE 및 탈기 장치로 공급된다.

응축기 내에서 가능한 가장 낮은 압력을 유지하기 위해 증기 분사 이젝터 (3)가 사용되며, 이젝터는 공기 흡입의 결과로 응축기에 형성된 증기-공기 혼합물을 흡입합니다. 작업 효율을 향상시키기 위해 증기-공기 혼합물의 다단계 (2 단계) 압축 시스템이 사용됩니다. 이젝터에 의해 흡입 된 증기-공기 혼합물에 포함 된 증기의 응축열은 이젝터 냉각기에서 주 응축수를 가열하는 데 사용됩니다.

때때로 응축기에서 흡입 된 증기-공기 혼합물은 업스트림 냉각기에서 사전 냉각됩니다.

응축기에서 산소를 제거하기 위해 응축기에 특수 탈기 장치 (4)가 설치된다.

응축기에서 증기를 응축시키는 데 사용되는 순환 수는 특수 냉각 연못 또는 냉각탑에서 냉각됩니다. 이러한 순환 수 냉각 회로를 순환 수라고합니다.