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케메로보 시 인민대표회의 결의안. 결의안 "케메로보 시 인민대표의회 보좌관 규정"

 축열식 히터를 켜기 위한 주요 회로를 작동 효율에 따라 비교하십시오.  재생 블리드를 통해 터빈으로의 새로운 증기와 열의 흐름을 특성화합니다.  급수의 재생 가열 매개 변수는 무엇이며 효율성은 어떻게 결정됩니까? 터보 설치?  배수 냉각기는 무엇이며 어떻게 사용됩니까?  급수 탈기란 무엇이며 화력 발전소에서 어떤 역할을 합니까?  탈기기의 주요 유형은 무엇입니까?  화력 발전소 계획에 탈기기는 어떻게 포함됩니까?  탈기기의 열 및 물질 균형은 무엇이며 어떻게 구현됩니까?  공급 펌프란 무엇이며 주요 공급 펌프 유형은 무엇입니까?  공급 펌프를 켜기 위한 기본 회로를 설명하십시오.  구동 터빈을 켜기 위한 주요 회로를 설명하십시오. 91 5. 증기 및 응축수 손실 교체 5.1. 증기 및 응축수 손실 발전소의 증기 및 응축수 손실은 내부 손실과 외부 손실로 구분됩니다. 내부 손실에는 발전소 자체의 장비 시스템 및 파이프라인에서 증기 및 응축수의 누출로 인한 손실과 증기 발생기에서 배출되는 물의 손실이 포함됩니다. 발전소에서 증기 및 누수로 인한 손실은 파이프라인의 플랜지 연결부, 증기 발생기의 안전 밸브, 터빈 및 기타 발전소 장비의 누출로 인해 발생합니다. 쌀. 5.1, a 증기 및 응축수의 손실은 상응하는 열 손실, 효율성 저하 및 효율성 저하를 초래합니다. 발전소. 증기 및 응축수의 손실은 추가 물로 보충됩니다. 이를 준비하려면 증기 발생기에 필요한 품질의 물을 공급하는 특수 장치가 사용되며, 이는 추가 자본 투자와 운영 비용이 필요합니다. 누출 손실은 증기-물 경로 전체에 분산됩니다. 그러나 환경 매개변수가 가장 높은 곳에서 나올 가능성이 더 높습니다. 내부 물 손실의 두 번째 구성 요소는 드럼 증기 발생기에서 물을 지속적으로 불어 넣는 것에 의해 결정됩니다(직류 증기 발생기가 있는 발전소에서는 이러한 손실이 없음). 92 증기 발생기 물의 다양한 불순물 농도를 다음으로 제한합니다. 안정적인 작동과 그들이 생산하는 증기의 요구되는 순도를 보장하는 가치입니다. 블로우다운을 줄이고 증기 순도를 높이는 것은 급수 품질을 개선하고 증기 및 응축수 손실과 추가 물의 양을 줄임으로써 달성됩니다. 쌀. 5.1, b 일회성 증기 발생기의 급수는 특히 깨끗해야 합니다. 그러면 불순물의 상당 부분이 증기와 함께 증기 경로로 운반되어 터빈의 흐름 부분에 퇴적되어 출력과 효율성이 감소됩니다. 그리고 신뢰성. 내부 손실에는 증기 발생기의 점화 및 정지, 증기 파이프라인의 가열 및 퍼지, 터빈 시동 및 정지, 장비 세척 등 장비의 불안정한 작동 조건에서 발생하는 증기 및 응축수의 손실도 포함됩니다. 이러한 손실을 포괄적으로 줄이는 것은 전력 장치 및 발전소의 시동 회로에 필수적인 요구 사항입니다. 증기 및 응축수의 내부 손실은 정격 부하에서 1.0-1.6%를 초과해서는 안 됩니다. 화력 발전소의 외부 소비자에게 열을 공급하는 방식에 따라 증기 및 응축수의 외부 손실이 있을 수 있습니다. 열병합 발전소에서 열을 방출하는 두 가지 다른 방식이 사용됩니다. 개방형에서는 증기가 터빈의 추출 또는 배압에서 소비자에게 직접 공급되며(그림 5.1, a), 폐쇄형에서는 증기가 터빈의 배기 또는 배압은 표면 열교환기에서 응축됩니다. 외부 소비자가 보낸 냉각수를 가열하고 가열 증기의 응축수는 화력 발전소에 남아 있습니다 (그림 5.1, b). 소비자가 증기를 필요로 하는 경우 증발기(증기 발생기)가 중간 열 교환기로 사용됩니다. 소비자에게 열이 공급되면 뜨거운 물, 그러면 중간 93 열 교환기는 난방 네트워크(네트워크 히터)에 공급되는 온수기입니다. 폐쇄형 열 공급 방식을 사용하면 증기 및 응축수의 손실이 내부 손실로 줄어들고 작동 매체의 상대적 손실량 측면에서 이러한 화력 발전소는 CPP와 거의 다르지 않습니다. 산업용 증기 소비자가 반환하는 응축수 회수량은 공급된 증기 소비량의 평균 30%-50%입니다. 저것들. 외부 응축수 손실은 내부 손실보다 훨씬 클 수 있습니다. 개방형 열 공급 회로를 갖춘 증기 발생기의 공급 시스템에 추가로 유입되는 물은 증기 및 응축수의 내부 및 외부 손실을 보충해야 합니다. 공급 시스템에 증기 발생기를 도입하기 전에 다음이 사용됩니다.  추가 물의 심층 화학적 담수화;  증발기에서 추가 물의 열적 준비와 예비 화학적 처리의 조합. 5.2. 증기와 물의 균형 열 회로를 계산하려면 터빈으로의 증기 흐름, 증기 발생기의 생산성, 에너지 지표 등을 결정합니다. 발전소에서 증기와 물의 물질 수지의 기본 관계를 확립하는 것이 필요합니다. 터빈 출구에서 직접 산업 소비자에게 증기를 공급하는 화력 발전소의 보다 일반적인 경우에 대해 이러한 관계를 결정해 보겠습니다(그림 5.1, a). 증기와 물에 대한 IES 물질 수지 방정식은 다음과 같이 얻어집니다. 특별한 경우 화력 발전소의 비율. 발전소 주기기의 증기수지는 다음 식으로 표현된다. 재생을 위해 증기를 추출할 때 터빈으로 가는 새로운 증기 D의 소비 Dr, 그리고 응축기로 증기를 전달할 때 외부 소비 Dï의 경우 Dê는 다음과 같습니다. D=Dr+Dп+Dк (5.1) IES Dп=0의 경우: D=Dr+Dк ( 5.1a) 주 터빈 외에 씰 및 기타 요구 사항에 대한 소비 Dyo를 고려하여 터빈 설치에서 신규 증기 소비 D0=D+Dyo. (5.2) 발전소의 경제적, 기술적 요구를 위한 회수 불가능한 신규 증기 소비를 포함하여 누출 Dout을 고려한 증기 발생기 Dïã의 증기 부하는 다음과 같습니다. Dpg = D0 + Dout (5.3) 작동 유체 흐름의 주요 계산 값으로 터빈 장치 D0로의 새로운 증기 흐름을 사용합니다. 발전소의 물수지는 다음 방정식으로 표현됩니다. 94 급수 수지 Dpw=Dpg+Dpr=D0+Dut+Dpr (5.4) 여기서 Dïð는 증기 발생기 블로우다운 물의 유량입니다. 직접 흐름 증기 발생기의 경우 Dïð=0; Dïâ=D0+Dóò (5.4a) 급수 흐름 Dïâ는 일반적으로 터빈 응축수 Dê, 열소비자의 복귀 응축수 Dîê, 재생 증기 응축수 Dr, 증기 발생기 퍼지 확장기 D"ï의 증기 응축수 및 터빈 씰 Dy로 구성됩니다. 추가 물 Ddv=Dout+D/pr+Din, 즉: Dpv=Dk+Dok+Dr+D/p+Dy+Dout+D/pr+Din (단순화를 위해) 재생 추출 및 터빈을 통한 누출을 고려하지 않음 씰을 사용하면 다음과 같은 결과를 얻을 수 있습니다. Dpv =Dk+Dok+Ddv+D/p (5.4b) 화력 발전소의 증기 및 응축수 손실은 일반적으로 내부 손실 Dwt 및 외부 손실 Din으로 구성됩니다. Dwt=Dut+D/pr(5.5 ) 여기서 D/ïð는 단일 단계 팽창 장치의 퍼지수 손실입니다. 직접 흐름 증기 발생기의 경우 Dpr=0, D/pr= 0 및 Dwt=Dout (5.5a) 개방형 증기 방출 회로가 있는 화력 발전소에서 발생하는 응축수의 외부 손실은 다음과 같습니다. Din=Dp- Dok (5.6) 여기서 Dîê는 외부 소비자로부터 반환된 응축수의 양입니다. 총 개방형 열 공급 방식을 사용하는 화력 발전소의 증기 및 응축수의 손실 Dîê 및 추가 물의 양 Ddv는 내부 및 외부 손실의 합과 같습니다. Dpot=Ddv=Dwt+Din=Dout+D /pr+Din (5.7) 직류 증기 발생기 Dïð=0 및 Dpot=Dout+Din IES 및 폐쇄형 열 공급 회로가 있는 화력 발전소의 경우 Din=0 및 Dpot=Dout=Dout+D/pr 직류 증기 발생기 포함 이 경우 Dpot= Dwt=Dut 팽창기로 들어가기 전에 퍼지수는 감속기를 통과하고 증기-물 혼합물은 팽창기로 들어가며, 팽창기는 그 안에서 상대적으로 순수한 증기로 분리되어 열 교환기 중 하나로 배출됩니다. 터빈 유닛의 재생 시스템과 불순물이 제거된 물(별도 또는 농축물)을 퍼지 워터로 증기 발생기에서 제거합니다. 팽창기에서 분리되어 공급 시스템으로 반환되는 증기의 양은 블로우다운 물 소비량의 30%에 도달하고 반환되는 열의 양은 약 60%이며 2단계 팽창을 사용하면 훨씬 더 높습니다. 95 퍼지수의 열은 퍼지 쿨러에서 보충수를 가열하는 데 추가로 사용됩니다. 냉각된 블로우다운 물이 증발기에 전력을 공급하거나 가열 네트워크를 구성하는 데 추가로 사용되는 경우 블로우다운 물의 열이 거의 완전히 사용됩니다. 팽창기 출구에서 증기와 물의 엔탈피는 팽창기 압력의 포화 상태에 해당합니다. 중요하지 않은 증기 습도는 계산에서 무시될 수 있습니다. 드럼 증기 발생기의 블로우다운 팽창기로부터의 증발과 블로우다운 물의 손실은 팽창 장치의 열 및 물질 균형 방정식에 의해 결정됩니다. 단일 단계 확장 플랜트의 경우(그림 5.1,a): 열 균형 방정식 Dpr=D/пi//п+ D/пi/р (5.8) 물질 균형 방정식 Dр=D/п+D/р (5.9) 여기서 ipr, i/pr 및 i//p - 각각 증기 발생기의 배출수, 배출수 및 배출 팽창기 후 증기의 엔탈피 kJ/kg입니다. 따라서  ipr  i r p Dp  D p r    D pr p (5.10) i p  ipr   및  i   i p r p D  r  D pr  D p  p D pr    피 D p r p (5.10a) i   i  r p p ipr, i//p 및 i/pr의 값은 증기 발생기 드럼과 퍼지 확장기의 증기 압력에 의해 고유하게 결정됩니다. 증기 발생기 드럼 ipr=i/pg의 포화 상태에서 물의 엔탈피 값, 퍼지 확장기의 증기 및 물 엔탈피 값과 각각 동일합니다. 블로우다운 팽창기의 증기 압력은 팽창기의 증기가 공급되는 열 회로의 위치에 따라 결정됩니다. 2단계 확장 플랜트의 경우 D/ïð 및 D/p, D//ïð 및 D//ï는 다음 열 및 물질 수지 방정식에 의해 결정됩니다. 첫 번째 단계 확장기의 경우 Dprip=Dp1i//p1+Dpr1i/pr1 및 Dpr=Dp1+Dpr1 두 번째 단계 확장기의 경우 Dpr1i/p1=Dp2i//p2+Dpr2i/pr2 및 Dpr1=Dp2+Dpr2 96 이 방정식에서 Dïð, Dïð1 и Dpr2 - 각각 1단계와 2단계의 증기 발생기와 팽창기에서 나오는 퍼지 물의 유량, kg/h; Dï1 및 Dï2 - 첫 번째 및 두 번째 단계의 팽창기에서 나오는 증기 출력, kg/h; iïð, i/ïð1 및 i/ïð2-증기 발생기 출구와 1단계 및 2단계 팽창기의 포화 상태에서 물 엔탈피, kJ/kg; i//ï1 및 i//ï2는 첫 번째 및 두 번째 단계의 팽창기 출구에서 포화(건조) 증기의 엔탈피(kJ/kg)입니다. 분명히 증기와 물의 엔탈피는 증기 발생기 드럼 ppg와 첫 번째 및 두 번째 단계 pp1 및 pp2의 팽창기 MPa 압력의 명확한 함수입니다. 정상 상태 조건에서 송풍 증기 발생기의 계산된 값은 증기 발생기의 물(염, 알칼리, 규산, 구리 및 산화철)의 불순물 균형 방정식을 통해 결정됩니다. 신선한 증기, 공급수, 블로우다운 수의 불순물 농도를 각각 Sp, Spv 및 Spg로 표시하여 증기 발생기 물의 불순물 균형 방정식을 DprSpg + DpgSp = DpvSpv(5.11) 형식으로 작성합니다. 등식 사용(5.4) Dpv = Dpg + Dpr, DprSpg + DpgSp = (Dpg + Dpr)Spv (5.11a) 여기서 C p in  Sp Dpr  Dp g (5.12) Sp g  C p in 작은 값 사용 Sp를 Spg 및 Spv와 비교하여 다음을 얻습니다. 1 1 Dpr  Dp g  (D 0  D ut) (5.13) Sp g Sp g 1 1 Sp in Sp는 D0의 분수로 흐름을 표현합니다. 즉, pr을 가정합니다. =Dpr/D0 및 ut=Dut/D0 다음을 얻습니다. 1   ut  pr  (5.13a) Sp g 1 Sp v 따라서 블로우다운 비율은 최소화되어야 하는 누출 비율에 따라 달라집니다. 블로우다운과 공급수의 불순물 농도 비율에 따라 결정됩니다. 어떻게 더 나은 품질 공급수(Sp.v가 낮음)와 LNG 증기 발생기 물의 허용 불순물 농도가 높을수록 블로우다운 비율이 작아집니다. 공식(5.13a)에서 급수 Spv의 불순물 농도는 추가 물의 비율에 따라 달라집니다. 여기에는 특히 pr에 따라 손실된 블로우다운 물 /ïð의 비율이 포함됩니다. 따라서 Sp.v의 농도를 해당 구성 값으로 대체하면 증기 발생기 퍼지 비율을 결정하는 것이 더 편리합니다. 97 재생 추출, 터빈 씰을 통한 누출 및 블로우다운 사용을 고려하지 않고 외부 응축수 손실이 있는 화력 발전소의 경우 DprSpg+DpgSp=Dpv Spv= 형식의 불순물 균형 방정식을 얻습니다. DkSk+DokSok+DdvSdv 여기서 Sk, Sok 및 Ddv는 각각 터빈 응축수, 소비자로부터 반환된 응축수 및 보충수의 불순물 농도입니다. 이 경우 Dïã=Dê+Dîê+Dâí+Dóò이고 블로우다운 물을 사용하지 않는 경우 Däâ=Dïð+Dóò+Dâí입니다. 마지막 방정식에서 Dpr(Спг-Сдв)=Dк(Ск-Сп)+Dok(Сок-Сп)+(Dут+Dвн)(Сдв-Сп) wherece Dк (Ск  Сп)  Dок (С o k  S p )  (D ut  D in)(S dv  S p) Dpr  (5.14) S p g  S dv 물 소비량을 D0=D의 분수로 표현하고 SkSp 및 SokSp를 가정하면 대략 다음을 얻습니다.  ut   in)(S dv  S p)  ut   in  pr   (5.15) S p g  Sdv Sp g 1 S dv 왜냐하면 Sp는 Sdv에 비해 작기 때문입니다. 외부 응축수 손실이 없는 경우, 즉 in = 0이면:  ut  pr  (5.15a) Sp g 1 C dv 분사 비율은 분사 및 추가 물 Spg: St.v의 불순물 농도 비율에 따라 쌍곡선으로 변합니다. Spg: Sd.v , 즉 추가 물의 불순물 함량이 매우 적으면 pr0입니다. 반대로 Spg: Sd.v1이면 pr; 이는 블로우다운을 보충하는 Cd.v=Spg 농도의 추가 물이 증기 발생기 드럼에서 블로우다운과 함께 배출됨을 의미합니다. 공식 (5.15)에 따라 비율 Спг:Сд.в=2를 사용하면 pr=out+in; âí=0이면 pr=out입니다. 퍼지 워터를 사용하고 팽창기를 설치할 때 유사한 계산 결과를 얻을 수 있습니다.  ut   in  pr  (5.16) Sp g   r p 모터 사용 및 in = 0  ut  pr  ( 5.16a) Sp g   pr  S dv 98 공식 (5.15)과 (5.15a)에서 Spg, ut 및 âí 값에 따라 추가 물 Sd.v의 허용 불순물 값을 얻을 수 있습니다. Sp g Sdv  (5.17)  ut   in 1  pr 형식 또는 이에 따라 외부 손실이 없는 경우 Sp g Sdv  (5.17a)  ut 1  pr 따라서 품질 요구 사항 추가 물의 양은 다른 모든 조건이 동일할 때 주로 수증기 발생기의 불순물 농도와 송풍에 의해 결정됩니다. 쌀. 5.2 그림에서 그림 5.2는 sweat = in + out의 다양한 값에서 Spg:Sdv 비율에 따라 증기 발생기 pr의 연속 송풍을 계산한 그래프를 보여줍니다. 퍼지 냉각기의 열 계산은 주로 i pr  id v   op op op op 관계와 관련하여 보충수의 엔탈피와 냉각기 이후 퍼지 수의 엔탈피를 결정하는 것입니다. 여기서 op는 다음의 차이입니다. 냉각된 퍼지수와 가열된 추가 물의 엔탈피는 약 40-80 kJ/kg(10-20°C)에 해당합니다. 99 이 경우 블로우다운 냉각기의 열 균형 방정식은 다음과 같은 형식을 갖습니다. D  r (i  r  i p r) p  D dv (i d v  i dv) p p pop op 이 방정식에서 엔탈피 i pr 및 나는 dvp를 알고 있습니다. op o 이들 사이의 관계를 사용하고 o.p 값을 선택하면 이러한 수량 중 하나가 열 균형 방정식에서 제외되고 두 번째가 결정된 다음 두 수량 사이의 관계에서 첫 번째가 결정됩니다. 냉각된 퍼지수의 온도는 일반적으로 40~60°C입니다. 외부 손실이 없는 발전소에서 D/pr과 Dd.v의 값은 동일한 차수입니다(예: D/pr = 0.40 Dd.v). 그런 다음 퍼지 워터가 100°C(예: 160에서 60°C)로 냉각되면 추가 물은 40°C(예: 10에서 50°)로 가열됩니다(îï=10°C 및 op). 42kJ/kg. 응축수의 외부 손실이 있는 화력 발전소에서 D/ïð 값은 Dd.v 값보다 상당히 작을 수 있습니다(예: D/pr0.1Ddv). 그런 다음 op = 18°C 및 îï = 76 kJ/kg으로 추가 물을 22°C로 가열하여 퍼지 수를 더 깊게 냉각할 수 있습니다(예: 40°C). 5.3. 증발 플랜트 깨끗한 보충수로 증기 및 응축수 손실을 보상하는 것은 발전소 장비의 안정적인 작동을 보장하는 중요한 조건입니다. 필요한 순도의 추가 물은 증발 장치인 특수 열교환기에서 증류액을 얻을 수 있습니다. 증발 플랜트에는 일반적으로 사전 화학적으로 정제된 초기 원수를 증기로 변환하는 증발기와 증발기에서 얻은 증기를 응축하는 냉각기가 포함됩니다. 이러한 유형의 냉각기를 증발기 응축기 또는 증발기 응축기라고 합니다. 따라서 증발 장치에서 초기 추가 물은 증류되어 증기로 변한 다음 응축됩니다. 증발된 물의 응축수는 불순물이 없는 증류수입니다. 추가 물의 증발은 터빈 추출에서 나오는 1차 가열 응축 증기에 의해 발산되는 열로 인해 발생합니다. 증발기에서 생성된 2차 증기의 응축은 일반적으로 터빈 장치의 응축수인 물로 증기를 냉각한 결과 발생합니다(그림 1). 5.3). 증발기와 응축기를 켜는 이 방식을 사용하면 터빈 배기 증기의 열이 주 응축수를 가열하는 데 사용되며 급수와 함께 증기 발생기로 반환됩니다. 따라서 증발 장치는 재생 원리에 따라 켜지며 터빈 장치의 재생 회로의 요소로 간주될 수 있습니다. 100

1 - 발전기; 2 – 증기 터빈; 3 – 제어판; 4 – 탈기기; 5 및 6 – 벙커; 7 - 구분 기호; 8 – 사이클론; 9 - 보일러; 10 – 가열 표면(열 교환기); 열하나 - 굴뚝; 12 – 분쇄실; 13 – 예비 연료 창고; 14 – 운송; 15 – 하역 장치; 16 – 컨베이어; 17 – 연기 배출 장치; 18 – 채널; 19 - 재 포수; 20 – 팬; 21 – 화실; 22 – 밀; 23 – 펌핑 스테이션; 24 – 수원; 25 – 순환 펌프; 26 - 재생 히터 고압; 27 – 공급 펌프; 28 – 커패시터; 29 – 화학 수처리 공장; 30 – 승압 변압기; 31 – 저압 재생 히터; 32 – 응축수 펌프.

아래 다이어그램은 화력 발전소의 주요 장비 구성과 시스템 상호 연결을 보여줍니다. 이 다이어그램을 사용하면 화력 발전소에서 발생하는 기술 프로세스의 일반적인 순서를 추적할 수 있습니다.

TPP 다이어그램의 지정:

연비;
연료 준비;
중간 과열기;
고압 부품(HPV 또는 CVP);
저압부(LPP 또는 LPC);
발전기;
보조 변압기;
통신 변압기;
주 배전반;
응축수 펌프;
순환펌프;
물 공급원(예: 강)
(PND);
수처리 시설(WPU);
열에너지 소비자;
응축수 펌프 반환;
탈기기;
공급 펌프;
(PVD);
슬래그 제거;
재 덤프;
연기 배출 장치(DS);
굴뚝;
송풍팬(DV);
재 포수

TPP 기술 체계에 대한 설명:

위의 모든 내용을 요약하면 화력 발전소의 구성을 얻습니다.

연료 관리 및 연료 준비 시스템;
보일러 설치: 보일러 자체와 보조 장비의 조합;
터빈 설치: 증기 터빈 및 보조 장비;
수처리 및 응축수 정화 설치;
기술적 물 공급 시스템;
재 제거 시스템(고체 연료로 운영되는 화력 발전소용);
전기 장비 및 전기 장비 제어 시스템.

발전소에서 사용되는 연료 유형에 따라 연료 시설에는 수령 및 하역 장치, 운송 메커니즘, 고체 및 액체 연료용 연료 저장 시설, 예비 연료 준비 장치(석탄 분쇄 공장)가 포함됩니다. 연료유 시설에는 연료유를 펌핑하는 펌프, 연료유 히터 및 필터도 포함됩니다.

연소용 고체 연료의 준비는 분진 처리 공장에서 분쇄 및 건조로 이루어지며, 연료유의 준비는 가열, 기계적 불순물 제거, 때로는 특수 첨가제로 처리로 구성됩니다. 가스 연료를 사용하면 모든 것이 더 간단해집니다. 가스 연료 준비는 주로 보일러 버너 앞의 가스 압력을 조절하는 것으로 이루어집니다.

연료연소에 필요한 공기는 송풍팬(AD)에 의해 보일러의 연소공간에 공급됩니다. 연료 연소 생성물인 연도 가스는 연기 배출 장치(DS)에 의해 흡입되어 굴뚝을 통해 대기 중으로 배출됩니다. 공기 및 연도 가스가 통과하는 일련의 채널(공기 덕트 및 연도)과 장비의 다양한 요소는 화력 발전소(난방 시설)의 가스-공기 경로를 형성합니다. 여기에 포함된 연기 배출 장치, 굴뚝 및 송풍기 팬이 초안 설치를 구성합니다. 연료 연소 구역에서 구성에 포함된 불연성(광물) 불순물은 화학적 및 물리적 변형을 겪고 슬래그 형태로 보일러에서 부분적으로 제거되며, 그 중 상당 부분은 연도 가스에 의해 운반됩니다. 작은 재 입자 형태. 재 배출로부터 대기를 보호하기 위해 재 수집기는 연기 배출기 앞에 설치됩니다(재 마모 방지).

슬래그와 포획된 재는 일반적으로 수력학적으로 제거되어 재 덤프로 보내집니다.

연료 유 및 가스 연소시 재 수집기는 설치되지 않습니다.

연료가 연소되면 화학적으로 결합된 에너지가 열에너지로 변환됩니다. 결과적으로 보일러의 가열 표면에서 물과 물에서 생성된 증기에 열을 발산하는 연소 생성물이 형성됩니다.

장비 전체, 개별 요소, 물과 증기가 이동하는 파이프라인이 스테이션의 증기-물 경로를 형성합니다.

보일러에서는 물이 포화 온도까지 가열되어 증발하며, 끓는 보일러 물에서 형성된 포화 증기가 과열됩니다. 보일러에서 과열된 증기는 파이프라인을 통해 터빈으로 보내집니다. 열에너지기계식으로 바뀌어 터빈 샤프트로 전달됩니다. 터빈에서 배출된 증기는 응축기로 들어가 냉각수에 열을 전달하고 응축됩니다.

단위 용량이 200MW 이상인 현대 화력 발전소 및 열병합 발전소에서는 증기의 중간 과열이 사용됩니다. 이 경우 터빈은 고압 부분과 저압 부분의 두 부분으로 구성됩니다. 터빈의 고압부에서 배출된 증기는 중간 과열기로 보내져 추가 열이 공급됩니다. 다음으로 증기는 터빈(저압 부분)으로 돌아가서 터빈에서 응축기로 들어갑니다. 증기의 중간 과열은 터빈 장치의 효율을 높이고 작동 신뢰성을 높입니다.

응축수는 응축 펌프에 의해 응축기 밖으로 펌핑되고, 저압 히터(LPH)를 통과한 후 탈기기로 들어갑니다. 여기서는 증기에 의해 포화 온도까지 가열되는 동시에 산소와 이산화탄소가 방출되어 장비 부식을 방지하기 위해 대기로 제거됩니다. 급수라고 불리는 탈기된 물은 고압 히터(HPH)를 통해 보일러로 펌핑됩니다.

HDPE 및 탈기기의 응축수와 HDPE의 공급수는 터빈에서 공급되는 증기에 의해 가열됩니다. 이 가열 방법은 열을 사이클로 되돌리는(재생) 것을 의미하며 재생 가열이라고 합니다. 덕분에 응축기로 유입되는 증기의 흐름이 감소하여 냉각수로 전달되는 열량이 줄어들어 증기 터빈 플랜트의 효율성이 향상됩니다.

응축기에 냉각수를 제공하는 요소 세트를 기술 급수 시스템이라고 합니다. 여기에는 물 공급원(강, 저수지, 냉각탑), 순환 펌프, 물 유입 및 유출 파이프가 포함됩니다. 응축기에서는 터빈으로 유입되는 증기 열의 약 55%가 냉각수로 전달됩니다. 열의 이 부분은 전기를 생산하는 데 사용되지 않으며 쓸모없이 낭비됩니다.

부분적으로 배출된 증기를 터빈에서 가져오고 그 열을 산업 기업의 기술적 요구 사항이나 난방 및 온수 공급을 위한 물 가열에 사용하는 경우 이러한 손실은 크게 줄어듭니다. 따라서 발전소는 열병합 발전소(CHP)가 되어 전기와 열 에너지를 결합하여 생산합니다. 화력 발전소에는 소위 열병합 터빈이라고 불리는 증기 추출 기능을 갖춘 특수 터빈이 설치됩니다. 열소비자로 전달된 증기 응축수는 회수 응축수 펌프에 의해 화력발전소로 회수됩니다.

화력 발전소에서는 증기-물 경로의 불완전한 밀폐로 인해 증기 및 응축수의 내부 손실이 있을 뿐만 아니라 역의 기술적 요구에 따른 회수할 수 없는 증기 및 응축수의 소비가 발생합니다. 대략 1~1.5%를 차지합니다. 총 흐름터빈용 증기.

화력 발전소에서는 산업 소비자에게 열을 공급하는 것과 관련하여 증기 및 응축수의 외부 손실이 있을 수도 있습니다. 평균적으로 35~50%입니다. 증기 및 응축수의 내부 및 외부 손실은 수처리 장치에서 사전 처리된 추가 물로 보충됩니다.

따라서 보일러 급수는 터빈 응축수와 보충수의 혼합물입니다.

역의 전기 장비에는 발전기, 통신 변압기, 주 배전반 및 보조 변압기를 통한 발전소 자체 메커니즘을위한 전원 공급 시스템이 포함됩니다.

제어 시스템은 기술 프로세스의 진행 상황과 장비 상태, 메커니즘의 자동 및 원격 제어, 기본 프로세스의 규제, 장비의 자동 보호에 대한 정보를 수집하고 처리합니다.

V.L. 최고의 전문가 Gudzyuk;
박사. 아빠. 쇼모프, 감독;
아빠. 난방 엔지니어인 Perov는
과학 기술 센터 "산업 에너지" LLC, Ivanovo

계산과 기존 경험에 따르면 산업 기업의 열 사용을 개선하기 위한 간단하고 상대적으로 저렴한 기술 조치라도 상당한 경제적 효과를 가져오는 것으로 나타났습니다.

많은 기업의 증기-응축수 시스템에 대한 조사에 따르면 증기 파이프라인에는 응축수 수집용 배수 포켓과 응축수 트랩이 부족한 경우가 많습니다. 이러한 이유로 증기 손실이 증가하는 경우가 많습니다. 소프트웨어 제품을 기반으로 한 증기 유출 시뮬레이션을 통해 응축수만 제거하는 경우에 비해 증기-응축수 혼합물이 배수구를 통과하는 경우 증기 라인 배수구를 통한 증기 손실이 최대 30%까지 증가할 수 있다는 것을 확인할 수 있었습니다.

배수구에 응축수 또는 응축수 트랩을 수집하기 위한 포켓이 없고 일년 내내 부분적으로 열려 있는 기업(표) 중 하나의 증기 파이프라인에 대한 측정 데이터에 따르면 열 에너지 및 자금 손실이 상당히 클 수 있음이 나타났습니다. . 표는 DN 400 증기 라인의 배수 손실이 DN 150 증기 라인보다 훨씬 적을 수 있음을 보여줍니다.

테이블. 조사 대상 산업체의 증기 파이프라인에 대한 측정 결과, 배수구에는 응축수 수집용 포켓과 응축수 트랩이 없습니다.

이러한 유형의 손실을 저렴한 비용으로 줄이기 위한 작업에 약간의 주의를 기울임으로써 상당한 결과를 얻을 수 있으므로 장치 사용 가능성을 테스트했으며 이에 대한 일반적인 견해는 그림 1에 나와 있습니다. 1. 기존 증기관 배수관에 설치합니다. 이는 증기 라인을 중단하지 않고 작동시키면서 수행할 수 있습니다.

쌀. 1. 증기라인 배수 장치.

모든 응축수 트랩이 증기 파이프라인에 적합한 것은 아니며 하나의 배수구에 응축수 트랩을 장착하는 데 드는 비용은 50~70,000 루블입니다. 일반적으로 배수구가 많이 있습니다. 라이저, 제어 밸브, 매니폴드 등 앞에서 서로 30-50m 떨어진 곳에 위치합니다. 스팀 트랩은 특히 다음과 같은 경우 적격한 유지보수가 필요합니다. 겨울 기간. 열 교환기와는 달리, 증기 라인을 통과하는 증기 흐름과 관련하여 제거되고 사용되는 응축수의 양은 미미합니다. 대부분의 경우 증기 파이프라인의 증기-응축수 혼합물은 배수를 통해 대기 중으로 배출됩니다. 그 양은 "눈으로" 차단 밸브에 의해 조절됩니다. 따라서 응축수와 함께 증기 파이프라인의 증기 손실을 줄이는 것은 큰 비용과 노동 비용이 발생하지 않는 한 좋은 경제적 효과를 줄 수 있습니다. 이러한 상황은 많은 기업에서 발생하며 예외가 아닌 일반적인 현상입니다.

이러한 상황으로 인해 우리는 표준 설계 방식에 따라 증기 파이프라인 배수구에 응축수 트랩을 장착할 가능성이 없는 경우 증기 파이프라인에서 증기 손실을 줄일 수 있는 가능성을 확인하게 되었습니다. 임무는 최소한의 시간과 비용으로 증기 손실을 최소화하면서 증기 라인에서 응축수를 제거하는 작업을 구성하는 것이었습니다.

고정 와셔를 사용할 가능성은 이 문제를 해결하기 위한 가장 쉽게 구현되고 저렴한 방법으로 간주되었습니다. 고정 와셔의 구멍 직경은 노모그램이나 계산을 통해 결정할 수 있습니다. 작동 원리는 다음을 기반으로 합니다. 다른 조건구멍을 통해 응축수와 증기가 누출됩니다. 응축수 보유 와셔의 처리 용량은 증기 처리량보다 30~40배 더 큽니다. 이를 통해 최소한의 증기 통과로 응축수를 지속적으로 배출할 수 있습니다.

첫째, 섬프 포켓과 워터 씰이 없는 상태에서 응축수와 함께 스팀 라인의 배수를 통해 배출되는 스팀의 양을 줄일 수 있는지 확인해야 했습니다. 불행하게도 저압 증기 파이프라인을 사용하는 기업에서 종종 발생하는 상황입니다.

그림에 표시됩니다. 1개의 장치에는 입구 1개와 동일한 크기의 출구 와셔 구멍 2개가 있습니다. 사진은 수평 분사 방향의 구멍을 통해 증기-응축수 혼합물이 나오는 것을 보여줍니다. 이 구멍은 탭으로 닫을 수 있으며 장치를 환기해야 할 때 주기적으로 사용할 수 있습니다. 이 구멍 앞의 탭이 닫히면 응축수가 증기 라인에서 두 번째 구멍을 통해 수직 흐름 방향으로 흘러 나옵니다. 이것이 작동 모드입니다. 그림에서. 1에서 탭이 열려 측면 구멍을 통해 빠져 나갈 때 응축수에 증기가 분사되고 바닥 구멍을 통한 출구에는 증기가 거의 없음을 알 수 있습니다.

쌀. 2. 스팀 라인 배수 장치의 작동 모드.

그림에서. 2는 장치의 작동 모드를 보여줍니다. 출력은 주로 응축수의 흐름입니다. 이는 물 밀봉 없이 리테이닝 와셔를 통과하는 증기 흐름을 줄이는 것이 가능하다는 것을 분명히 보여줍니다. 이는 특히 증기 라인 배수에 대한 사용을 제한하는 주된 이유입니다. 겨울철. 이 장치에서는 응축수와 함께 증기 라인에서 증기가 배출되는 것이 스로틀 워셔뿐만 아니라 증기 라인에서 증기 배출을 제한하는 특수 필터에 의해 방지됩니다.

최소 증기 함량으로 증기 라인에서 응축수를 제거하기 위한 장치에 대한 여러 설계 옵션의 효율성이 테스트되었습니다. 특정 증기 파이프라인의 작동 조건을 고려하여 구매한 구성 요소 또는 보일러실 기계 작업장에서 만들 수 있습니다. 약간만 수정하면 증기 라인의 증기 온도에서 작동할 수 있는 시중에서 판매되는 정수 필터를 사용할 수도 있습니다.

하나의 하강기 부품을 제조하거나 구매하는 비용은 수천 루블을 넘지 않습니다. 이 조치는 운영 비용을 희생하면서 수행할 수 있으며 특히 응축수가 보일러실로 반환되지 않는 경우 응축수 트랩을 사용하는 것보다 최소 10배 저렴합니다.

경제적 효과의 크기는 특정 증기 파이프라인의 기술 조건, 작동 모드 및 작동 조건에 따라 달라집니다. 스팀라인이 길어지고 배수구가 많아지고 동시에 배수가 대기중으로 진행되므로 경제적 효과는 더 커집니다. 그러므로 매 특정한 경우타당성 문제에 대한 사전 연구가 필요하다 실제 사용고려중인 솔루션. 종종 그렇듯이 증기-응축수 혼합물이 밸브를 통해 대기로 방출되어 증기 파이프라인의 배수와 관련하여 부정적인 영향은 없습니다. 우리는 추가 연구와 경험 축적을 위해 기존 저압 증기 파이프라인에 대한 작업을 계속하는 것이 바람직하다고 믿습니다.

문학

1. Elin N.N., Shomov P.A., Perov P.A., Golybin M.A. 산업 기업의 증기 파이프라인을 위한 파이프라인 네트워크 모델링 및 최적화 // ISEU 게시판. 2015. T. 200, 2호. 63-66페이지.

2. Baklastov A.M., Brodyansky V.M., Golubev B.P., Grigoriev V.A., Zorina V.M. 산업 열 전력 엔지니어링 및 난방 엔지니어링: 핸드북. M .: Energoatomizdat, 1983. P.132. 쌀. 2.26.

화력발전소의 증기 및 응축수 손실은 내부 DBT, 생산으로 인한 손실로 구분됩니다.

보일러 드럼, 외부 물 및 기술 DTexH. 내부로

이러한 손실에는 장비 요소, 증기 및 물의 누출이 포함됩니다.

발전소 라인.

화력 발전소의 손실 보충은 탈염수로 수행되며,

담수화 또는 증발 플랜트의 균일한 용량

응축 발전소와 난방 CHP 발전소는 다음과 동일하게 간주되어야 합니다.

설치된 보일러 증기 출력의 2%. 성능

공장 전체 증발 공장 또는 추가 제조업체

담수화 플랜트의 용량(2% 초과)이 허용됩니다.

일회성 보일러가 있는 발전소의 경우 - 동력 장치의 경우 25 t/h

200, 250, 300MW, 500MW 블록의 경우 50t/h, 전력 블록의 경우 75t/h

총 800MW;

드럼 보일러를 갖춘 발전소용 - 25 t/h.

가스 및 석유 화력 발전소(응축수 회수 없이 증기를 사용하여 연료유를 가열하는 경우)에서 화학 담수화 플랜트의 생산성이 향상됩니다.

연료유 1톤당 0.15톤이 연소됩니다.

누출로 인해 증기와 물이 손실되고 열효율이 감소합니다.

발전소. 그들은 증기-물 관의 모든 라인에 존재하지만,

계산에서는 이들이 신선한 증기 파이프라인에 집중되어 있다고 가정합니다.

비노이). 이는 계산을 단순화하고 이러한 방식으로 발견된 사실로 이어집니다.

열효율 지표는 다소 과소평가되어 있지만

의미 없는.

화력 발전소에서 눈에 띄는 손실은 드럼의 지속적인 불어와 관련이 있습니다

보일러 이러한 손실을 줄이려면 퍼지 워터 라인에 설치하십시오.

퍼지 확장기. 1단계와 2단계 구성표가 사용됩니다.

연속 보일러 송풍 중 물 소비량은 유량계로 측정해야 합니다.

탈염수로 손실을 보충할 때 안정된 상태를 위해 또는

증발기의 증류수는 생산량의 1% 이상 0.5% 이상이어야 합니다.

보일러 수명 및 화학적으로 정제수로 손실을 보충할 때 - 아님

생산성의 3% 이상 0.5% 이상; 보일러 설치 후 시동을 걸 때,

설치 또는 예비에서 연속 분사를 최대 2-5%까지 증가시킬 수 있습니다.

보일러 성능.

스팀 프리 사용 시 스팀 및 응축수의 외부 손실 방지

교육용 설치(PPU)는 터빈에 의한 전력 생산 부족과 관련이 있습니다.

필요한 것보다 더 높은 전위의 증기를 PPU에 공급해야 하기 때문입니다.

기술적 목적으로 사용됩니다. 이러한 전력 생산 부족을 고려해야 합니다.

화력 발전소의 기본 열 다이어그램을 계산할 때. 내부 손실 및 손실,

보일러 드럼을 부는 것과 관련하여 추가 물이 보충됩니다.

터빈 응축기로 공급되어 예비 탈기를 거치게 됩니다.

외부 손실은 탈기기로 보내진 추가 물을 통해 보충됩니다.

메인 터빈 응축수.

작동 유체의 외부 손실이 있는 화력 발전소에서는 추가로 물이 보충됩니다.

이를 터빈의 주 응축수의 탈기기에 공급하기 전에 가열해야 합니다.

대기 탈기기에서 증발하고 사전 탈기합니다. 예열 회로

보충에 사용되는 추가 물의 포효 및 예비 탈기

외부 손실은 그림 1에 나와 있습니다. 5.3.

화력 발전소에서 위의 증기 및 응축수 손실 외에도 다음이 있습니다.

기술적 손실(또는 자신의 필요에 따른 손실)이라고 합니다. 그들은 연결되어 있다

노즐 작동, 가열 표면 부기와 세척, 서비스 작업에 관여합니다.

응축수 처리 장치 설치, 난방 네트워크 보충수 탈기,

연료유 하역, 화학 분석을 위한 냉각수 샘플링 등

증기 및 응축수의 기술적 손실에 대한 표준이 전기적으로 개발되었습니다.

가능한 반복을 고려하여 각 기술 작업에 대한 스테이션

손실의 사용. 비용을 계산할 때 기술적 손실은 고려되지 않습니다.

스테이션의 기본 열 설계이지만 다음과 같은 경우 고려해야 합니다.

수처리장의 설치 용량 선택.

장비 및 증기 파이프라인의 영구적 배수(예: 씰에서)

펌프) 및 주기적(대부분 시동 시 일반적임)

모드)는 배수 탱크에 수집되어 주기적으로 사이클로 반환됩니다.

현대 화력 발전소에서는 오염된 응축수를 대개 탱크에 수집합니다.

응축수를 이온교환필터로 세척한 후 탈기

주기로 회전합니다. 화력발전소에 증발기, 오염된 응축수,

드럼 보일러의 블로우 워터도 이러한 장치로 향할 수 있습니다. ~에

이러한 계획에서는 화력 발전소의 총 물 손실이 급격히 감소합니다.

증기 및 응축수의 손실은 내부 손실과 외부 손실로 구분됩니다.

스테이션 내 손실은 다음과 같이 구성됩니다.

응축수 회수가 없는 스테이션의 보조 장치에 대한 증기 소비 - 증기 발생기의 증기 송풍, 연료유 증기 분무 노즐, 연료유 가열 장치용;

증기 발생기의 시동 및 정지 중 증기 및 물 손실;

파이프라인, 부속품 및 장비의 누출로 인한 증기 및 물 손실;

블로우다운 물 손실;

손실 규모는 장비의 특성, 제조 및 설치 품질, 유지 관리 및 운영 수준에 따라 다릅니다.

내부 손실은 다음과 같습니다(급수 소비량 기준).

IES – 0.8-1%, CHP – 1.5-1.8%.

손실의 주요 부분은 물을 불어 넣는 것입니다. 이는 증기 발생기의 안정적인 작동과 필요한 증기 순도를 보장하는 한도 내에서 증기 발생기 물의 염, 알칼리 및 규산 농도를 유지하는 데 필요한 기술 작업입니다. 사이클에 연속적으로 불어넣는 동안 물과 열의 일부를 되돌리기 위해 팽창기와 블로우다운 워터 쿨러로 구성된 장치가 사용됩니다. 팽창기에서 방출되는 증기의 양은 퍼지 물 흐름의 최대 30%입니다. 나머지는 하수구로 배출됩니다.

이 증기의 응축수의 일부가 스테이션으로 반환되지 않으면 증기가 터빈 및 증기 발생기에서 직접 방출될 때 외부 손실이 발생합니다.

기술 공정에 사용되는 증기는 다양한 오염 물질에 의해 오염됩니다. 화학물질. 손실 규모는 70%에 달할 수 있습니다. 평균적으로 산업용 화력 발전소의 경우 증기 발생기의 증기 출력에 대한 외부 손실 비율은 20~30%입니다.

발전소 사이클에서 증기와 물의 손실은 증기 발생기용 추가 공급수로 보충되어야 합니다.

추가 물 소비량: Dd.in = Din + Dpr + Dv.p., 여기서

Din – 발전소에서 스테이션 내 증기 및 물 손실(송풍으로 인한 손실 없음)

Dpr – 퍼지 확장기에서 배수로의 물 손실;

Dv.p. – 외부 소비자로부터의 응축수 손실.

Dpr = βDp.pg, 여기서

Dp.pg – 증기 발생기 퍼지 물의 유량;

β는 배수구로 배출되는 배출수의 비율입니다.

팽창기의 건조 포화 증기 엔탈피;

증기 발생기와 팽창기의 압력에서 끓는 물의 엔탈피.