maró állapot. Meglévő fő gáz- és olajvezetékek korróziós állapotának és elektrokémiai védelmének módozatainak átfogó vizsgálata

480 dörzsölje. | 150 UAH | 7,5 USD ", MOUSEOFF, FGCOLOR, "#FFFFCC",BGCOLOR, "#393939");" onMouseOut="return nd();"> Szakdolgozat - 480 rubel, szállítás 10 perc A nap 24 órájában, a hét minden napján és ünnepnapokon

Askarov német Robertovics. Az instabil hőmérsékleti viszonyok nagy átmérőjű gázvezetékek korróziós állapotára gyakorolt ​​hatásának felmérése: értekezés ... a műszaki tudományok kandidátusa: 25.00.19 / Német Robertovich Askarov [A védelem helye: Ufa Állami Olajműszaki Egyetem] - Ufa , 2014. - 146 p.

Bevezetés

1. Modern elképzelések a gázvezeték korróziós állapotára gyakorolt ​​hőmérsékleti hatásról 8

1.1 rövid leírása korróziós folyamatok a csővezetékes szállításban 8

1.1.1 Tipikus korróziós hibák az acélcsöveken 10

1.2 A szigetelőbevonat védő tulajdonságainak megsértése 11

1.3 Talajok korrozivitása 15

1.4 A gázvezeték külső felületén korrozív elemek képződésének okai 19

1.4.1 Makrokorrozív elemek kialakulásának feltételei a gázvezeték külső felületén 19

1.4.2 A csővezeték melletti talaj elektromos ellenállásának változása a nedvesség mozgása során a korrozív talajrétegben 23

1.5 A hőmérséklet és a hőmérséklet-ingadozás hatása a gázvezeték korróziós állapotára 31

1.6 Gázvezetékek diagnosztikája sertésekkel. 32

1.7 Modellek a korróziós folyamatok előrejelzésére 34 Következtetések az 1. fejezethez 40

2. A páratartalom és a hőmérséklet impulzus hatásának értékelése a gázvezetéket körülvevő talajok korrozív aktivitására 42

2.1 Fizikai modellezés és a szabályozási paraméterek kiválasztása. 42

2.2 Rövid leírás kísérleti elrendezés. 45

2.3 Kísérletek eredményei és a talajok korrozív aktivitását növelő hatása pulzáló hőmérsékleti expozíció mellett 48

2.4 A hőmérséklet-ingadozás gyakoriságának és a termikus paramétereknek a talajok korrozivitására gyakorolt ​​hatásának vizsgálata 58

2.5 A korróziós sebesség függése az átlaghőmérséklettől instabil hőátadás mellett 67

A 2. fejezet következtetései 70

3. A gázvezeték korróziós állapotának előrejelzése a soros hibadetektálás adatai alapján 71

3.1 A korróziós veszély értékelésének kritériumai. 71

3.2 A gázvezeték szakasz korróziós állapotának elemzése a soros hibafeltárás adatai szerint 74

3.2.1 A gázvezeték-szakasz jellemzői 74

3.2.2 A VTD eredmények elemzése. 75

3.3 Korróziós központok kialakulása és fejlődési üteme filmszigetelésű csővezetékeken. 80

3.4 Nagy átmérőjű csövek hibásságának korrózió-előrejelzése. 85

fejezet következtetései.3. 100

4. Módszer kidolgozása a gázvezeték-szakaszok veszélyességi foka szerinti rangsorolására a javításba helyezés érdekében 102

4.1. A gázvezeték szakaszok veszélyességi fok szerinti rangsorolásának módszertana 101

4.1.1 A gázvezetékek VTD veszélyességi foka szerinti rangsoroláskor 101

4.1.2 Integrált mutatók tisztázása a javításra kiadott gázvezeték szakaszok meghatározásához. 103

4.2 Az ECP 104 szigetelő bevonatának és eszközeinek átfogó diagnosztikája

4.2.1 A csővezetékek korróziós károsodásának kockázati tényezői. 105

4.2.2 Példa a komplex korróziós index kiszámítására 106

4.3 Hőmérséklet-ingadozások számítása nagy átmérőjű gázvezetékekben 107

4.4 Teljes integrál mutató. 109

4.4.1 Példa a teljes integrál mutató kiszámítására. 110

4.5 Fejlesztési hatékonyság 113

A 4. fejezet következtetései. 115

Irodalom 117

Bevezetés a munkába

A mű relevanciája

A Gazprom rendszerben üzemeltetett földalatti fő gázvezetékek teljes hossza mintegy 164,7 ezer km. A gázvezetékek építésének fő szerkezeti anyaga jelenleg az acél, amely jó szilárdsági tulajdonságokkal rendelkezik, de körülmények között alacsony a korrózióállósága. környezet– talaj, amely a pórustérben lévő nedvesség jelenlétében maró hatású közeg.

A fő gázvezetékek 30 vagy több éves üzemeltetése után a szigetelő bevonat elöregszik és megszűnik a védőfunkciók ellátása, aminek következtében a föld alatti gázvezetékek korrozív állapota jelentősen romlik.

A fő gázvezetékek korróziós állapotának meghatározására jelenleg az in-line faw detection (ITD) módszert alkalmazzák, amely kellő pontossággal határozza meg a korróziós károk helyét és jellegét, amely lehetővé teszi azok kialakulásának, fejlődésének nyomon követését, előrejelzését.

A korróziós folyamatok kialakulásában jelentős szerepet játszik a talajvíz (talajelektrolit) jelenléte, és figyelembe kell venni, hogy a korrózió sebessége nem az állandóan öntözött vagy száraz, hanem az időszakosan nedves talajban növekszik nagyobb mértékben.

Korábbi tanulmányok összefüggést állapítottak meg a gázvezeték hőmérsékletének impulzusváltozása és a páratartalom ingadozása között egy korrozív-aktív talajrétegben. A pulzáló hőmérséklet korróziós folyamatok aktiválására gyakorolt ​​hatásának mennyiségi paramétereit azonban nem határozták meg.

A fő gázvezetékek impulzusos hőhatás alatt álló területein a talajok korróziós agresszivitásának vizsgálata és a vezetékek korróziós állapotának előrejelzése a gázszállító ipar szempontjából releváns.

Célkitűzés

A fő gázvezeték szakaszai korróziós állapotának meghatározására szolgáló módszerek kidolgozása és javítása azok időben történő javításra történő kivonása érdekében.

Fő célok:

1 A fő gázvezeték körüli talaj elektromos fajlagos ellenállásának változásának meghatározása és a vezetékes szállítás korróziós folyamatainak sajátosságainak elemzése.

2 A szivattyúzott gáz és a páratartalom pulzáló hőhatásainak a földalatti gázvezetéket körülvevő talaj korrozív aktivitására gyakorolt ​​hatásának laboratóriumi körülmények közötti vizsgálata.

3 A fő gázvezetéken a korróziós hibák kialakulásának, kialakulásának vizsgálata, korróziós állapotának előrejelzése a soros hibafeltárás adatai alapján.

4 Módszertan kidolgozása a fő gázvezeték szakaszainak javítási korróziós állapotának előrejelzése alapján történő rangsorolására.

Tudományos újdonság

1 Meghatároztam a változást, és a nagy átmérőjű földalatti gázvezeték kerülete mentén felrajzoltam a talaj elektromos ellenállásának diagramjait a páratartalom függvényében.

2 Kísérletileg igazoltuk a korróziós folyamatok aktiválódásának tényét a szivattyúzott gáz hőmérsékletének impulzusváltozásával a stabil hőmérsékleti hatáshoz képest, és meghatároztuk azt a hőmérsékleti tartományt, amelyben instabil (impulzus) hatására a maximális korróziós sebesség kialakul. hőmérséklet hatása.

3 Funkcionális függést határoztak meg a fő gázvezetékeken a korróziós hibák kialakulásának és kialakulásának előrejelzésére.

A munka gyakorlati értéke

Az elvégzett tanulmányok alapján az RD 3-M-00154358-39-821-08 „Az OOO Gazprom transgaz Ufa gázvezetékeinek rangsorolási módszere” vállalati szabvány a csővezetékek hibafelismerésének eredményei alapján, azok kiemelésére. javításra" került kidolgozásra, amely szerint a fő gázvezetékek szelepegységek közötti szakaszait rangsorolják annak érdekében, hogy meghatározzák a javításra való kivonás sorrendjét.

Kutatási módszerek

A munkában feltett problémákat a hasonlóság elméletének felhasználásával oldották meg egy földalatti gázvezeték hő- és tömegátadási feltételeinek modellezésével a környező talajjal.

A diagnosztikai munka eredményeit a legkisebb négyzetek módszerével, korrelációanalízissel dolgoztuk fel. A számításokat a StatGraphics Plus 5.1 szoftvercsomag segítségével végeztem.

Védekezésre vették:

A talaj elektromos ellenállásának páratartalomtól függő változásaira vonatkozó vizsgálatok eredményei a fő gázvezeték kerülete mentén;

Az impulzusos hőhatások laboratóriumi vizsgálatainak eredményei a korróziós folyamatok aktiválására egy acélcsővezetéken;

A fő gázvezeték szakaszainak rangsorolási módszere, hogy azokat javításra kihozzák.

Publikációk

A disszertáció főbb eredményeit 30 tudományos közleményben publikálták, köztük négy cikket az Orosz Föderáció Oktatási és Tudományos Minisztériumának Felsőbb Tanúsítási Bizottsága által ajánlott, vezető lektorált tudományos folyóiratokban.

A munka felépítése és köre

Makrokorrozív elemek kialakulásának feltételei a gázvezeték külső felületén

A fém korróziós megsemmisülése a gázvezeték külső felületén történik azokon a helyeken, ahol a szigetelő bevonat megszakad, a gázvezeték katódos védelme ellenére. Ezek a jelenségek gyakran megfigyelhetők a gázvezetékek kezdeti szakaszaiban (10-20 km-rel a kompresszorállomás kijárata után), durva terepen, szakadékokban, vízmosásokban, időszakosan nedves helyeken.

Számos anyag elemzése és általánosítása azt mutatja, hogy a talajvíz viselkedése a gázvezeték termikus hatása alatt befolyásolja a korróziós folyamatok aktiválódását, amely legalább három tényező együttes befolyása (vagy egybeesése) hatására fokozódik:

A gázvezeték hőmérsékletének impulzusváltozása;

A gázvezeték szigetelő bevonatának megsértése;

Nagy csővezeték átmérő.

1. Az alapvető különbség a kezdeti szakasz és a végső szakasz között (az útvonal mentén gázlevételek hiányában vagy stabilitása esetén) az, hogy a gázvezeték kezdeti szakaszában érezhető a gázhőmérséklet ingadozása vagy impulzusváltozása a gázvezeték számára. maximális. Ezek az ingadozások mind az egyenetlen gázfogyasztás, mind a gázvezetékbe szállított gáz léghűtési rendszerének tökéletlensége miatt jelentkeznek. Léghűtő használatakor a levegő hőmérsékletének időjárási ingadozása hasonló gázhőmérséklet-ingadozást okoz, és a hullámvezetőhöz hasonlóan közvetlenül a gázvezeték kezdeti szakaszára továbbítódik (ez a jelenség különösen nyilvánvaló a gázvezeték első 20 ... 30 km-én). gázvezeték).

Ismagilov kísérleteiben I.G. Feljegyezték, hogy a Polyanskaya CS léghűtőrendszerének leállításával mesterségesen létrehozott 5 0С hőmérsékleti hullám a Moskovo CS következő állomására érkezett, amplitúdója 2 0С-ra csökkent. Az olajvezetékeken, ahol az áramlási sebesség egy nagyságrenddel kisebb, a szivattyúzott termék tehetetlensége miatt ez a jelenség nem figyelhető meg.

2. Ha a szigetelő bevonat eltörik, a csővezeték külső felületén makrokorrozív elemek képződnek. Ez általában olyan területeken fordul elő, ahol a környezeti paraméterek élesen megváltoznak: a talajok ohmos ellenállása és a korrozív környezet (1.3. ábra és 1.4. ábra).

3. A "nagy átmérő" hatása. A forró csővezeték geometriai paraméterei olyanok, hogy mind a hőmérséklet, mind a talajnedvesség, és ebből következően egyéb jellemzők: a talaj ohmikus ellenállása, a talaj elektrolitjainak tulajdonságai, polarizációs potenciálja stb. a kerület mentén változik. A kerület körüli páratartalom 0,3% és 40% között változik, egészen a teljes telítettségig. Ebben az esetben a talaj fajlagos ellenállása 10...100-szorosára változik.

1.4. ábra - Makrokorrozív elemek modellje Tanulmányok kimutatták, hogy a szivattyúzott gáz hőmérséklete befolyásolja a csőacél katódos polarizációját karbonátos oldatokban. A maximális anódáram potenciáljainak hőmérséklettől való függése lineáris. A hőmérséklet emelkedése az oldódási áram növekedéséhez vezet, és az anódáram potenciáltartományát a negatív tartományba tolja el. A hőmérséklet emelkedése nemcsak az elektrokémiai folyamatok sebességének változásához vezet, hanem megváltoztatja az oldat pH-értékét is.

A karbonátoldat hőmérsékletének emelkedésével az oxidképződéssel járó maximális anódáram potenciálja 10 C-os hőmérsékletnövekedéssel a felé tolódik el. negatív értékeket potenciál 25 mV-on. A talaj heterogenitása, a nedvesség- és levegőztetés változása, az egyenetlen tömörödés, a gleyezés és egyéb hatások, valamint magának a fémnek a hibái miatt nagyszámú makrokorrozív elem keletkezik. Ugyanakkor a pozitívabb potenciállal rendelkező anódszakaszok érzékenyebbek a korróziós károsodásokra, mint a katódok, amit elősegít a gázvezeték impulzusos hőhatása a talajelektrolitban zajló migrációs folyamatokra.

A talaj hőmérsékletének és páratartalmának oszcillációs folyamatai általános korróziót váltanak ki. A felületen lokalizált makrokorróziós elemek az SCC vagy lyukkorróziós központok forgatókönyve szerint alakulnak ki. A korróziós gödrök és repedések kialakulásához vezető elektrokémiai folyamatok általánosságát a cikk tartalmazza.

A nem egyensúlyi termodinamikai folyamatok intenzívebben és a fő jellemzők megnyilvánulásának maximális hatásával mennek végbe. A talajra gyakorolt ​​pulzáló hőmérséklet hatására szinte szinkronban változnak a korrozivitást meghatározó paraméterek. Mivel ez a folyamat a gázvezeték teljes működési ideje alatt a domináns paraméterek erős hatására megy végbe, a makroelem elhelyezkedése meglehetősen határozottá válik, a geometriai jelekhez képest rögzül.

Amint az a talajnedvesség folyamatos oszcillációs mozgásában, amely a termokapilláris-filmes mozgásmechanizmus szempontjából magyarázható, a gázvezeték teljes működési ideje alatt megtörténik.

Így még a gázvezeték katódos védelmének jelenlétében is, a nagy átmérőjű gázvezeték szigetelő bevonatának károsodásának helyén, a talajnedvesség egyenetlen eloszlása ​​miatt a cső kerülete mentén, elkerülhetetlenül makrokorrozív elemek keletkeznek, kiváltva a csőfém talajkorrózióját.

A korróziós folyamatok előfordulásának egyik fontos feltétele a disszociált ionok jelenléte a talaj elektrolitjában.

Korábban figyelmen kívül hagyott, a nem egyensúlyi folyamatok lefolyását meghatározó tényező a gáz csőfalra kifejtett pulzáló hőmérsékleti hatása és a vezeték melletti talaj nedvességtartalmának impulzus változása.

Kísérletek eredményei és a talajok korrozív aktivitását növelő hatása pulzáló hőmérsékleti expozíció mellett

A korróziós folyamatok időbeli aktivitásának kinetikai görbéjének grafikonja. A folyamat fizikai ábrázolásai alapján (1.9. ábra) és a kinetikai görbe szabályszerűségeit felhasználva extrapolálja az in-line ellenőrzés eredményeit a különböző működési periódusokban azonosított maximális és átlagos hibák alapján. Ez azonban valószínűleg nem teszi lehetővé a korróziós hibák mennyiségi növekedésének dinamikájának előrejelzését.

A bemutatott modellek konkrét helyzetek keretében írják le a korróziós folyamatokat, figyelemmel bizonyos feltételek, kémiai környezet, hőmérséklet, különböző minőségű acélok, nyomás stb. Különösen érdekesek azok a modellek, amelyek hasonló rendszerek (fővezetékek) korróziós folyamatait írják le szigetelő bevonattal, hasonló körülmények között üzemelnek a gázvezetékekkel, és az eredményeket in-line diagnosztika alapján is rögzítik. Például a fő olajvezetékek faktoranalízisének módszertanában, függetlenül a szigetelő bevonat átmérőjétől és típusától, a szerzők egy modellt javasolnak: ahol L a korróziós folyamat csillapítási együtthatója; H a korróziós sérülés mélysége, mm; De – csőfalvastagság, mm; t az üzemidő, év.

A fenti 1.6 képletből látható, hogy a szerzők azt az állítást fogadták el, hogy a csővezetékek üzemeltetésének kezdetén a legintenzívebb a korrózió növekedése, majd a passziváció következtében csillapodik. Az (1.6) képlet levezetését és indoklását a -ban adjuk meg.

Az az állítás, hogy a korróziós folyamatok a csővezeték üzembe helyezésével kezdődnek, meglehetősen ellentmondásos, mert. az új szigetelőbevonat sokkal megbízhatóbb védelmet nyújt, mint az idő múlásával, amikor a szigetelés elöregszik és elveszíti védő tulajdonságait.

A rengeteg kutatás ellenére a korróziós folyamatok előrejelzésére javasolt modellek egyike sem tudja teljes mértékben figyelembe venni a hőmérséklet korróziós sebességre gyakorolt ​​hatását, mert ne vegye figyelembe annak működés közbeni impulzusváltozását.

Ez az állítás lehetővé teszi, hogy megfogalmazzuk a kutatás célját: kísérletileg igazolni, hogy a gázvezeték instabil hőmérsékleti viszonyai a gázvezeték külső felületén zajló korróziós folyamatok aktiválódásának kiváltó oka.

1. Irodalmi forráselemzést végeztünk annak érdekében, hogy feltárjuk a gáz hőmérsékletének a gázvezeték korróziós állapotára gyakorolt ​​hatását:

1.1. Figyelembe veszik a csővezetékes szállítás korróziós folyamatainak jellemzőit;

1.2 Meghatározzuk a talajok korrozív hatásának szerepét, amikor a szigetelő bevonat elveszti védő tulajdonságait. 1.3. A csővezetékek hibásságának felmérésére szolgáló in-line hibadetektálás műszaki megvalósíthatóságát tanulmányozták.

1.4. Más kutatók korróziós folyamatok előrejelzésére vonatkozó modelljeit vizsgáljuk.

2. Megvizsgáltuk a csővezeték külső felületén makrokorrozív elemek képződésének okait.

3. Bebizonyosodott, hogy a korrozív talajrétegben a nedvesség mozgásával a csővezeték melletti talaj elektromos ellenállása megváltozik.

A gázvezeték szakasz korróziós állapotának elemzése a soros hibafeltárás adatai szerint

Azt, hogy az időszakos talajnedvesítés felgyorsítja a korróziós folyamatokat, a gázvezetékek üzemeltetésének gyakorlata jelzi.

Ezt a jelenséget tanulmányozva Ismagilov I.G. bebizonyította, hogy a nagy átmérőjű fő gázvezeték erős hőforrás, amely pulzáló hőmérsékleti hatást gyakorol a talajra, és a nedvesség oszcilláló mozgását okozza a korrozív-aktív talajrétegben.

Kísérleti megerősítést igényel azonban az a feltételezése, hogy a pulzáló hőmérsékleti hatás fokozza a csővezeték melletti talajréteg korrozív aktivitását.

Ezért a tanulmány célja egy kísérlet felállítása a talajok korrozív hatásának tanulmányozására és értékelésére pulzáló hőmérsékleti expozíció mellett.

A korróziós folyamatok vizsgálatának problémáit általában kísérleti úton oldják meg. Létezik különféle módszerek a korrózió hatásának értékelése, beleértve a gyorsított korróziós teszteket is.

Így szimulálni kell a környező talajjal a hő- és tömegátadás feltételeit, amelyek jellemzőek egy olyan szakadékot keresztező gázvezeték-szakaszra, amelynek fenekén patak folyik, és meg kell határozni, hogy milyen mértékben korrozív. a talaj aktivitása megváltozik a hőmérséklet és a páratartalom hatására.

Az egyes tényezők (impulzushőmérséklet és páratartalom) hatásának legpontosabb vizsgálata laboratóriumi körülmények között lehetséges, ahol a korróziós folyamat paramétereit rögzítik és nagy pontossággal szabályozzák. A kvázi-stacionárius hőátadású gázvezeték impulzusos hőmérsékleti rendszerét a Baskíria területén és a hozzá hasonló régiókon áthaladó gázvezetékekre modellezték. A hasonlóság elmélete szerint, ha a hőátadási folyamatot jellemző hasonlósági számok egyenlőek, a geometriai hasonlóság függvényében a hőátadási folyamatok hasonlónak tekinthetők.

A kísérletben használt talajt a Polyana-Moskovo szakasz Urengoj-Petrovszk gázvezetékének nyomvonaláról vettük a 3 óra, 12 óra és 6 órai pozíciókból a gázvezeték kerülete mentén. A laboratóriumi vizsgálatok során használt talaj termofizikai tulajdonságai megegyeznek az in situ talajéval, mert A meglévő gázvezeték korrozív szakaszáról talajmintákat vettek. Ugyanazon talajok esetében a Lykov Lu és Kovner Kv számok természetre és modellre vonatkozó egyenlősége automatikusan teljesült:

A hőmérsékleti különbségek egyenlőségétől, a talajok azonosságától és nedvességtartalmuk azonos szintjétől függően a Kossovich Ko és Postnov Pn számok azonosak voltak.

Így a hő- és tömegátadás körülményeinek modellezésének feladata ebben az esetben a beépítési paraméterek olyan kiválasztására redukálódott, hogy biztosítsuk a Fourier-számok Fo és Kirpichev Ki egyenlőségét a természet és a modell esetében.

Ha az Fo = ax/R Fourier-számok egy 1,42 m átmérőjű csővezeték éves működési időszakának felelnek meg, és ha az a = a hődiffúzivitási együtthatók egyenlők, akkor (2.5) alapján a modellhez a következőt kapjuk:

Tehát 20 mm-es kísérleti csőátmérővel a telepítés éves időszakának 1,7 óra alatt kell „telnie”.

A hőátadás feltételeit a Kirpichev-kritérium alapján modelleztem

Ha a gázvezeték mélysége a cső tengelyéhez képest H0 = 1,7 m és H0/Rtr = 2,36 (a gázvezeték relatív mélysége a Polyana-Moskovo szakaszon), a (2,6) egyenlőség alapján azt kapjuk, hogy a modell:

A "patak" modellezéséhez fenn kell tartani a Reynolds-számok egyenlőségét a természet és a modell számára:

Mivel a folyadék ugyanaz, a víz -, akkor a (2.12) alapján és a geometriai hasonlóságot figyelembe véve megkapjuk az egyenlőséget:

A megfelelő számítások (2.13) figyelembe vételével azt mutatják, hogy a vízellátást, egy adott telepítésnél egy folyamot szimuláló vízellátásnak csepegtetőnek kell lennie.

Mivel a kísérlet során a csőfal hőmérsékletét a tényleges változása 30 ... 40 °C határain belül kell változtatni, és az impulzus üzemmódot fenntartva szabályozni kell a külső csőfal hőmérsékletét ttr. az acélcső felülete - ellenőrzési paraméterként a St. mintát választottuk. 3.

A talaj relatív korrozivitásának meghatározására impulzusos hőmérsékleti expozíció mellett a stabil hőmérsékleti expozícióval összehasonlítva gyorsított vizsgálati módszert választottunk, amely alapján a talajok korrozivitását az acélminták tömegvesztesége határozza meg.

Integrált mutatók tisztázása a javításra kihelyezett gázvezetékek szakaszainak meghatározásához

A meglévő, 1420 mm átmérőjű fő gázvezetéken a korróziós állapot elemzése és a korróziós hibák növekedésének dinamikájának tanulmányozása érdekében figyelembe veszik annak műszaki állapotának diagnosztizálásának eredményeit. A diagnosztika egyik kiemelt területe a VTD, amely jelenleg a leghatékonyabb és leginformatívabb módszer a fő gázvezetékek diagnosztizálására.

A 3.1. táblázat általános kritériumokat ad a fő gázvezetékek nagy, fokozott és közepes korrózióveszélyes szakaszainak azonosítására a korrózió mélysége szerint. A magas korrózióveszélyes területek (HCR) szerint azok a területek, ahol a korróziós sebesség meghaladja a 0,3 mm-t / év, és a mélység meghaladja a csőfal vastagságának 15%-át.

A korróziós károk mélységének értékelésére vonatkozó kritériumok (a falvastagság százalékában) olyan csővezetékekre vonatkoznak, amelyek üzemideje megközelíti az amortizációs élettartam 30%-át (11 év vagy több).

Annak szükséges és elégséges feltétele, hogy a gázvezetékek bármely szakaszát a három korrózióveszélyes fokozat valamelyikébe sorolják, a három meghatározott kritérium közül legalább az egyiknek való megfelelés.

A fokozott korrózióveszélyes zónák szerint a fővezetékek 1000 mm-nél nagyobb átmérőjű szakaszai szerepelnek, amelyeken megerősített típusú védőbevonatot kell alkalmazni.

A lövedék-defektoszkópok áthaladásának eredményei alapján a fő gázvezetékek szakaszai korróziós állapotának integrál indexét a korróziós hibák sűrűsége skd alapján becsüljük meg.

A korróziós hibák sűrűségének integrált mutatója nem veszi figyelembe azok egyenetlen eloszlását a gázvezeték hosszában, és csak a fő gázvezetékek korróziós állapotának előzetes felmérésére használható, a teljes összeg kötelező feltüntetésével. azon szakaszok hossza (km-ben), amelyre számítják.

Ezért a fő gázvezeték korróziós állapotának integrálindexének meghatározása után a fő gázvezeték szakaszainak differenciált elemzése történik a korróziós károk mélysége és intenzitása szempontjából:

Megbecsülik a korróziós hibák eloszlásának jellegét a gázvezeték hosszában;

VKO és PKO szakaszok ki vannak osztva (korrózióveszély);

Meghatározzák a korróziós károk intenzitásának mutatóit a VKO és PKO területén;

A gázvezeték teljes ellenőrzött szakaszára (az indítókamrától a lövedék-defektoszkóp fogadókamrájáig) kiszámítják a bn korróziós károk sűrűségének egyenetlenségi együtthatóját, amely egyenlő

a korrózió által nem sérült szakaszok teljes hosszának aránya a sérült (üreges és repedéses) szakaszok teljes hosszához viszonyítva, amelyet egy soros hibaérzékelő rögzített:

Pontosabban tükrözi a korrózióveszély mértékét (lefedettségét) a csövek hibássági együtthatójának Kd.

Mivel a csövek méretei ismertek, a hibás szakaszok lineáris paraméterei is meghatározásra kerülnek. Ismert számú hibás csővel lehetővé válik a csere tervezése a telephely nagyjavítása (újraszigetelése) során. Az olajvezetékes szállításnál például a TRANSNEFT-nél a csővezetékszakaszok korróziós állapotának meghatározására a "Korróziós károk faktoranalízisének elvégzésének módszere" használatos. fő olajvezetékek az in-line diagnosztika és annak megelőzésére vonatkozó ajánlások kidolgozásának adatai szerint”, amely a korróziós károk kialakulásának ütemének időbeli változására vonatkozó állásponton is alapul. A faktoranalízis az olajfővezetékek rendszerének szakaszokra (klaszterekre) való felosztásának módszerén alapul, amelynél a korróziós károk kialakulását meghatározó fő tényezők állandósága, illetve a korróziós károk kialakulásának időbeli kinetikája megmarad. regressziós egyenletek – jellemző függőségek – írják le. A kapott jellemző függőségek szerint a korróziós károk mélységének előrejelzése egy vezetékszakasz egyszeri és ismételt in-line eszközökkel történő ellenőrzése esetén történik.

A korróziós állapot elemzéséhez az Urengoj-Petrovszk és Urengoj-Novopskov gázvezetékek párhuzamos szakaszai (1843-1914 km), amelyek a Polyanskaya CS kijáratánál találhatók, "forró szakasz", amelyek aktív és hosszú távú korróziónak vannak kitéve, figyelembe vették.

Ez a potenciálisan a legveszélyesebb szakasz a Gazprom transzgaz Ufa léptékében, ahol 1998 és 2003 között 6 baleset történt a helyszínen az SCC miatt (5 baleset az Urengoj-Petrovszk gázvezetéken, 1 baleset az Urengoj-Novopskov gázvezetéken ). 1998-ban négy baleset után felmérést végeztek az Urengoj-Petrovszk gázvezeték tizenkét szakaszán (1844-1857 km) hosszú gödrökben, amelyek szakadékokban és vízmosásokban helyezkednek el. A vizsgálat 744 CRC-gócot tárt fel, beleértve azokat is, amelyek mélysége eléri a 7,5 mm-t. Az SCC források felszámolása érdekében 700 m csővezetéket cseréltek ki. Hasonló munkát végeztek 2000-ben az Urengoj-Novopskov gázvezetéken, és 204 SCC-t azonosítottak.

A feszültség-korróziós hibákkal rendelkező területeket a szabályozási irodalom nem sorolja be a magas vagy fokozott korróziós veszély kategóriájába. De a fentieket figyelembe véve a gázvezetékek 1843-1914 km folyosójában lévő szakasz talajösszetétel szempontjából korróziós hatásúnak minősíthető.

A megtett intézkedések ellenére 2003-ban az Urengoj-Petrovszk gázvezetéken, a vizsgált szakaszon további 2 baleset történt SCC miatt. 2003 óta a gázszállítási ágazat műszaki állapotának diagnosztikáját az NPO Spetsneftegaz új generációs lövedékeivel végzik, amelyek az első soros hibaészlelés során 22 szakaszon tártak fel SCC hibás szelvényt, miközben a maximális mélység repedések elérték a csőfal vastagságának felét. A Fõgázvezetékek Üzemeltetési Szabályzata szerint átlagosan 5 évente egyszer javasolt in-line hibafeltárást végezni. Figyelembe véve azonban speciális körülmények(SCC okozta balesetek, jelentős számú azonosított SCC hibás terület), Gazprom Transgaz Ufa LLC a feszültség-korróziós hibák kialakulásának nyomon követése és megelőzése érdekében, 2003 óta rövid időn belül. 2005-ig elvégezte a soros hibaérzékelő második áthaladását.

B. NÁL NÉL. Koskin, NÁL NÉL. H. Scserbakov, NÁL NÉL. YU. Vasziljev, GOUVPO Moszkva állapot Acélintézet és ötvözetek (technikai egyetemi) » ,

PEREL "Mosgorteplo"

A korróziós viselkedés felmérésére, monitorozására, diagnosztizálására, korróziós viselkedésének előrejelzésére és a korróziós sebesség meghatározására szolgáló, elméletileg jól kidolgozott és laboratóriumi körülmények között hosszú ideje széles körben alkalmazott elektrokémiai módszereket csak az utóbbi években kezdték alkalmazni az üzemi körülmények közötti korróziós állapot felmérésére. 5-10 év.

Az elektrokémiai értékelési módszerek megkülönböztető jellemzője a korróziós állapot (beleértve a folyamatos) valós időben történő meghatározására, az anyag és a korrozív környezet egyidejű reagálásával.

A polarizációs ellenállás (galvano- és potenciosztatikus), rezisztometrikus és impedancia módszerei a legszélesebb körben alkalmazhatók a korróziós állapot értékelésére üzemi körülmények között. Az első kettő gyakorlati alkalmazást kapott. A galvanosztatikus mérési módszert hordozható hordozható műszerekben, a potenciosztatikus módszert elsősorban laboratóriumi vizsgálatokban alkalmazzák a bonyolultabb és drágább berendezések miatt.

A polarizációs ellenállás módszere a korróziós sebesség mérésén alapul, a korróziós áram meghatározásával.

A korróziós sebesség mérésére szolgáló meglévő idegen műszerek főként a polarizációs ellenállás elvén alapulnak, és csak akkor tudják megfelelő pontossággal meghatározni a korróziós sebességet, ha a mért tárgy teljesen bemerül a korrozív környezetbe, pl. a közeg korrozív aktivitása gyakorlatilag meghatározott. Ilyen mérési sémát alkalmaznak a korróziós sebesség mérésére szolgáló külföldi műszerekben (ACM, Ronbaks, Voltalab, Magna stb. műszerek). Az eszközök meglehetősen drágák, és nem igazodnak az orosz körülményekhez. A háztartási korróziómérők meghatározzák a közeg agresszivitását, függetlenül attól, hogy a csővezetékek milyen acélokból készülnek, ezért nem tudják meghatározni a csővezetékek korrózióállóságát üzemi körülmények között.

Ezzel kapcsolatban a MISiS kifejlesztett egy korróziómérőt, amelynek célja a hőhálózatok csővezetékeinek korróziós sebességének meghatározása a ténylegesen működő acélokból.

A kis méretű "KM-MISiS" korróziómérő (1. ábra) egy modern elemes alapra lett kifejlesztve, amely nulla ellenállású, precíziós digitális mikrovoltmérőre épül. A korróziómérőt a korróziós sebesség mérésére tervezték polarizációs ellenállás módszerével, árammentes IR-kompenzációval. A készülék egyszerű, intuitív interfésszel rendelkezik a folyadékkristályos kijelzőn lévő információk vezérléséhez és beviteléhez/kimenetéhez.

A korróziómérő program lehetőséget biztosít olyan paraméterek bevezetésére, amelyek lehetővé teszik a különböző acélminőségek korróziós sebességének becslését és a nullázást. Ezeket a paramétereket a korróziómérő gyártása és kalibrálása során kell beállítani. A korróziómérő mutatja a korróziós sebesség mért értékét és az "E 2 -" potenciálkülönbség aktuális értékeit E1» paraméterek szabályozására.

A korróziómérő főbb paraméterei összhangban vannak az Egységes Korrózió- és Öregedésvédelmi Rendszerrel (ESZKS).

A "KM-MISiS" korróziómérőt arra tervezték, hogy meghatározza a korróziós sebességet a polarizációs ellenállás módszerével elektrolitikusan vezető közegben, és felhasználható fém alkatrészek és berendezések korróziós sebességének meghatározására az energetikai, vegyipari és petrolkémiai iparban, építőiparban, mérnöki iparban, környezetvédelem, oktatási igények kielégítésére.

Egy élménykizsákmányolás

A korroziméter kísérleti teszteken ment keresztül a moszkvai fűtési hálózatok működési körülményei között.

A Leninsky Prospekt tesztjeit 2003 augusztusában és novemberében végezték el a fűtési hálózatok első és második körén (86/80 előfizető). Ezen a szakaszon a fűtési hálózatok I. és II. vezetékkörébe ágcsöveket hegesztettek, amelyekbe érzékelőket (munkaelektródákat) szereltek be, és prototípus korróziómérővel napi korróziós sebesség és elektrokémiai paraméterek méréseket végeztek. A mérések a csővezetékek belső részében történtek a hűtőfolyadék paraméterek regisztrálásával. A hűtőfolyadék fő paramétereit az 1. táblázat tartalmazza.

Különböző időtartamú mérések esetén 5-45 perc. hosszú távú vizsgálatok során rögzítette a fűtési hálózatok csővezetékeinek korróziós állapotának főbb paramétereit. A mérési eredmények az ábrán láthatók. 2. és 3. Amint a vizsgálati eredményekből az következik, a korróziós sebesség kezdeti értékei jól korrelálnak a hosszú távú tesztekkel az I és II körben végzett mindkét tesztben. átlagsebesség A korrózió az I körben kb. 0,025-0,05 mm/év, a II-es körben kb. 0,25-0,35 mm/év. A kapott eredmények megerősítik a szén- és gyengén ötvözött acélból készült hőhálózati csővezetékek korrózióállóságára vonatkozóan rendelkezésre álló kísérleti és irodalmi adatokat. Több pontos értékek az üzemeltetett csővezetékek acélminőségének megadásával érhető el. A fűtési hálózatok korróziós állapotának vizsgálatát az Entuziastov autópálya - Sayanskaya st. szakaszán végezték el. Ezen a területen a hővezeték szakaszai (2208/01 - 2208/03) gyakran meghibásodnak, a csővezetékek ezen a területen
stke fektetése 1999-2001 között történt. A fűtési vezeték közvetlen és fordított menetből áll. A fűtővezeték közvetlen menetének hőmérséklete körülbelül 80-120 ° C 6 atm nyomáson, a visszatérő körülbelül 30-60 ° C. A tavaszi-őszi időszakban a fűtővezetéket gyakran elönti a talajvíz (a Terletsky-tavak közelében) és/vagy a szennyvíz. Ezen a területen a fűtővezeték fektetésének jellege csatornás, burkolattal ellátott beton ereszcsatornákban, kb 1,5-2 m fektetési mélység A hővezeték első szivárgását 2003 tavaszán észlelték, meghiúsult ill. 2003. augusztus-szeptemberben cserélték. Az ellenőrzés során a fűtési főcsatornát a csőátmérő mintegy 1/3-2/3-a elöntötte talajvízzel vagy szennyvízzel. A fűtési vezetékek üvegszálas szigetelést kaptak.

2208/01 - 22008/02 számú telek. A fűtési vezeték 1999-ben lett lefektetve, csövek hegesztettek, hosszanti varratúak, 159 mm átmérőjűek, feltehetően szt. 20. A csővezetékek Kuzbass lakk hőszigetelő bevonattal vannak ellátva, ásványgyapotés pergamin (tetőfedő anyag vagy üvegszál). A ez a szekció 11 hibás zóna van átmenő korróziós sérülésekkel, főként a csatorna elárasztási zónában. A korróziós sérülések sűrűsége az egyenes menet hosszában 0,62 m-1, a fordítottja 0,04 m-1. 2003 augusztusában leszerelték.

2208/02 - 2208/03 számú telek. 2001-ben rakott. A fűtővezeték egyenes vonalának elsődleges korróziója. A cserélendő vezeték hibás szakaszainak teljes hossza 82 m. Az egyenes korróziós károsodásának sűrűsége 0,54 m -1. A Mosgorteplo Állami Egységes Vállalat szerint a csővezetékek 10KhSND acélból készülnek.

2208/03 számú telek - TsTP. 2000-ben lefektetett, varrat nélküli csövek, feltehetően a St. 20. Az egyenes menet korróziós sérüléseinek sűrűsége -0,13 m -1, fordított menet -0,04 m - 1. Az egyenes vonalú csővezetékek külső felületén az átmenő korróziós sérülések (például delokalizált lyukkorrózió) átlagos sűrűsége 0,18-0,32 m -1. A kivágott csőminták külső oldalán nincs bevonat. A korróziós károk természete kívül minták csövek - főleg általános korrózió átmenő sérülések, például lyukkorrózió jelenlétében, amelyek a külső felülettől kb. 10-20 cm nagyságú kúp alakúak, átmenő lyukakká alakulva kb. 2-7 mm átmérőjű . A cső belső oldalán enyhe általános korrózió látható, állapota kielégítő. A csőminták összetételének meghatározásának eredményeit a 2. táblázat tartalmazza.

Összetételét tekintve a csőminták anyaga „D” típusú (vagy KhGSA) acéloknak felel meg.

Mivel a csővezetékek egy része a vízben lévő csatornában volt, így meg lehetett becsülni a cső külső részének korróziós sebességét. A korrózió mértékét a csatorna bélés kilépési pontjain, a csővezeték közvetlen közelében lévő talajvízben és a leggyorsabb talajvíz áramlású helyeken mérték. A talajvíz hőmérséklete 40-60 °C volt.

A mérési eredményeket a táblázat tartalmazza. 3-4, ahol a nyugodt vízben kapott adatok pirossal vannak kiemelve.

A mérési eredmények azt mutatják, hogy az általános és helyi korrózió mértéke nő időben fejeződnek ki, ami a legkifejezettebb a helyi korrózió esetében nyugodt vízben. Az áramlatban az általános korrózió sebessége növekszik, míg nyugodt vízben a lokális korrózió sebessége nő.

A kapott adatok lehetővé teszik a fűtési vezetékek korróziós sebességének meghatározását és korróziós viselkedésének előrejelzését. A csővezetékek korróziós sebessége ezen a szakaszon > 0,6 mm/év. A csővezetékek maximális élettartama ilyen körülmények között legfeljebb 5-7 év, rendszeres javításokkal a helyi korróziós károk helyén. Pontosabb előrejelzés folyamatos korróziófigyeléssel és statisztikai adatok felhalmozásával lehetséges.

Elemzésműködőképeskorróziós károkatt

• 1. A megbízhatóság alapfogalmai és mutatói (megbízhatóság, hibamentes működés, karbantarthatóság, tartósság stb.). Jellegzetes.
• 2. A gépek és mechanizmusok minősége és megbízhatósága közötti kapcsolat. A minőség és a megbízhatóság optimális kombinációjának lehetősége.
• 3. A megbízhatósági mutatók (számított, kísérleti, üzemi stb.) mennyiségi értékeinek meghatározására szolgáló módszerek. A megbízhatósági vizsgálatok típusai.
• 4. A műszaki objektumok megbízhatóságának javításának módjai a tervezési szakaszban, a gyártás és az üzemeltetés során.
• 5. A hibák osztályozása kritikusságuk szintje szerint (a következmények súlyossága szerint). Jellegzetes.
• 7. Működés közben a tárgyakra ható főbb pusztító tényezők. A gépek és mechanizmusok megbízhatóságát, teljesítményét és tartósságát befolyásoló energiafajták. Jellegzetes.
• 8. A fizikai és avultság hatása a vezetékes szállítási létesítmények határállapotára. A szerkezet megfelelő működésének időtartamának meghosszabbításának módjai.
• 9. Megengedett és elfogadhatatlan típusú károsodások az alkatrészeken és a társokon.
• 10. Egy objektum, rendszer hatékonyságvesztésének sémája. Az objektum határállapotára jellemző.
• 11. Funkcionális és parametrikus, potenciális és tényleges hibák. Jellegzetes. Feltételek, amelyek mellett a meghibásodás megelőzhető vagy késleltethető.
• 13. Komplex rendszerek struktúráinak főbb típusai. Komplex rendszerek megbízhatóságának elemzésének jellemzői fővezeték, szivattyútelep példáján.
• 14. Összetett rendszerek megbízhatóságának számítási módszerei az egyes elemek megbízhatósága alapján.
• 15. Redundancia, mint egy komplex rendszer megbízhatóságának javításának módja. Tartalékok fajtái: tehermentes, betöltött. Rendszerredundancia: közös és különálló.
• 16. A redundancia elve, mint az összetett rendszerek megbízhatóságának javításának módja.
• 17. Megbízhatósági mutatók: üzemidő, műszaki erőforrás és típusai, meghibásodás, élettartam és annak valószínűségi mutatói, teljesítmény, üzemképesség.
• 19. Megbízhatóság és minőség, mint műszaki és gazdasági kategória. Az optimális megbízhatósági szint vagy erőforrás kiválasztása a tervezési szakaszban.
• 20. A „kudarc” fogalma és különbsége a „kártól”. Meghibásodások osztályozása bekövetkezésük időpontja szerint (szerkezeti, termelési, üzemi).
• 22. Mt működési területekre bontása. Csővezetékek védelme túlterhelés ellen.
• 23. A csővezetékek korróziójának okai és mechanizmusa. Tárgyak korróziójának kialakulását elősegítő tényezők.
• 24. Fővezetékek csöveinek korróziós károsodása (mt). A csövek korróziós károsodásának fajtái mt. A korróziós folyamatok hatása a fémek tulajdonságainak változására.
• 25. Védőbevonatok csővezetékekhez. követelményeket velük szemben.
• 26. Elektro-kémiai Csővezetékek korrózió elleni védelme, típusai.
• 27. A csővezetékek tervezési szinten történő rögzítése a megbízhatóságuk javítása érdekében. A partvédelem módjai a víz alatti kereszteződések vonalvezetésében.
• 28. Csővezetékek keletkezésének megelőzése. A csővezetékek tervezési magasságokban történő rögzítésének módszerei a nyomvonal elárasztott szakaszain.
• 29. A technológiai folyamatok automatizálási és telemechanizációs rendszerének alkalmazása az MT megbízható és stabil működésének biztosítására.
• 30. A mt. vonalas részének műszaki állapotának jellemzői. A csővezetékek rejtett hibái üzembe helyezéskor és típusai.
• 31. Elzáró- és szabályozószelepek meghibásodásai mt. Okai és következményei.
• 32. A PS mechanikai és technológiai berendezéseinek meghibásodásai és azok okai. A főszivattyúk meghibásodásának jellege.
• 33. A PS fő ​​elektromos berendezéseinek károsodásának elemzése.
• 34. Mi határozza meg a tartályok teherbírását és tömítettségét. A látens hibák, a projekttől való eltérések, az üzemmódok hatása a tartályok műszaki állapotára és megbízhatóságára.
• 35. Karbantartási és javítási rendszer (TOR) alkalmazása az mt. működése során. A rendszerhez rendelt feladatok tor. Az objektumok műszaki állapotának figyelésekor diagnosztizált paraméterek mt.
• 36. MT objektumok diagnosztikája, mint megbízhatóságuk biztosításának feltétele. A csövek és szerelvények falainak állapotának ellenőrzése roncsolásos vizsgálati módszerekkel. Csővezeték tesztelése.
• 37. Csővezetékek falainak állapotának ellenőrzése roncsolásmentes vizsgálati módszerekkel. Diagnosztikai készülék: önjáró és a szivattyúzott folyadék áramlása által mozgatva.
• 38. A csővezeték lineáris részének feszültség-húzódási állapotának diagnosztikája.
• 39, 40, 41, 42. Csővezetékekből szivárgó folyadékok diagnosztizálása. Módszerek kis szivárgások diagnosztizálására MNP-ben és MNP-ben.
• 1. Vizuális
• 2. Nyomáscsökkentési módszer
• 3. A negatív lökéshullámok módszere
• 4. Költség-összehasonlítási módszer
• 5. Lineáris egyensúly módszer
• 6. Radioaktív módszer
• 7. Akusztikus emissziós módszer
• 8. Lézeres gázelemzési módszer
• 9. Ultrahangos módszer (szonda)
• 43. A csővezetékek szigetelőbevonatainak állapotának ellenőrzésére szolgáló módszerek. A szigetelőbevonatok tönkremeneteléhez vezető tényezők.
• 44. Tartályok műszaki állapotának diagnosztikája. Vizuális vezérlés.
• 45. A tartály fém és hegesztési varratai rejtett hibáinak meghatározása.
• 46. ​​Tartályok korróziós állapotának ellenőrzése.
• 47. Tartályok fém és hegesztett kötései mechanikai tulajdonságainak meghatározása.
• 48. A tartály aljzatának geometriai alakjának és elrendezésének ellenőrzése.
• 49. Szivattyúegységek műszaki állapotának diagnosztikája.
• 50. Az MT megelőző karbantartása a működés során a megbízhatóság javítása érdekében. Javítási stratégiák.
• 51. A megelőző karbantartás rendszere (PPR) és annak hatása a mt megbízhatóságára és tartósságára. A javítások típusai.
• 52. A PPR vezetékrendszerek rendszerében szereplő intézkedések listája.
• 53. A PPR rendszer hátrányai az üzemidőt tekintve és fejlesztésének főbb irányai.
• 54. A mt lineáris részének felújítása, főbb szakaszai. Az olajvezetékek nagyjavításának típusai.
• 55. A munkavégzés sorrendje és tartalma a csővezeték javítása során az emeléssel és az árokban lévő mederre fektetéssel.
• 56. Balesetek az mt-n, azok besorolása és a balesetek felszámolásának megszervezése.
• 57. Balesetek okai és hibatípusai a mt.
• 58. Vészhelyzeti - csővezeték-helyreállítási munkák technológiája.
• 59. Csővezetékek tömítésének módjai. A tömítőeszközökre vonatkozó követelmények.
• 60. A csővezeték „ablakon” keresztül történő tömítésének módja.

• A felső hevederek lapjainak vastagságát a negyediktől kezdve a generatrix mentén ellenőrizzük a tengelylétra mentén az öv magassága mentén (alul, középen, felül). Az alsó három öv vastagságát négy, egymással átlósan ellentétes generátor ellenőrzi. Az első szalag lapjain elhelyezett leágazó csövek vastagságát alul, legalább két ponton mérjük.

  Az alsó és a tetőlemez vastagságát két, egymásra merőleges irányban mérjük. A mérések számának minden lapon legalább kettőnek kell lennie. Azokon a helyeken, ahol a tetőfedő lemezek korrozív tönkremenetele van, 500x500 mm-es lyukakat vágnak ki, és méréseket végeznek a tartószerkezetek elemeinek metszetein. A pontonlemezek és az úszótető vastagságát a szőnyegen, valamint a külső, belső és radiális merevítőkön mérik.

  A mérési eredményeket átlagoljuk. A lemezvastagság több ponton történő megváltoztatásakor a számtani középértéket veszik tényleges értéknek. Azon mérések, amelyek a számtani átlagtól több mint 10%-kal kisebb eredményt adtak, szintén feltüntetésre kerülnek. Ha több lemez vastagságát mérjük egy szalagon vagy a tartály bármely más elemén belül, akkor az egyedi lemez minimális mért vastagságát tekintjük tényleges vastagságnak.

  A mérési eredményeket összevetik a fal, tető, teherhordó szerkezetek, pontonok megengedett legnagyobb vastagságával.

  A tetőfedő lemezek és a tartály aljának maximális megengedett kopása nem haladhatja meg a tervezési érték 50% -át, az alsó szélei pedig a tervezési érték 30% -át. A teherhordó tetőszerkezeteknél (tartók, gerendák) a kopás nem haladhatja meg a tervezési érték 30% -át, pontonlemezeknél (úszótető) - 50% a központi részben és 30% a dobozoknál.

  47. Tartályok fém és hegesztett kötései mechanikai tulajdonságainak meghatározása.

  A tartály tényleges teherbírásának és további üzemeltetésre való alkalmasságának megállapításához nagyon fontos az alapfém és a hegesztett kötések mechanikai tulajdonságainak ismerete.

  Mechanikai vizsgálatot végeznek abban az esetben, ha nincs adat a nem nemesfém és a hegesztett kötések kezdeti mechanikai tulajdonságairól, jelentős korrózióval, repedések megjelenésével, valamint minden más esetben, ha fennáll a minőségromlás gyanúja. mechanikai tulajdonságokban, változó és váltakozó terhelések hatására kifáradás, túlmelegedés, túlzottan nagy terhelés hatására.

  A nem nemesfém mechanikai vizsgálatát a GOST 1497-73 és a GOST 9454-78 követelményeinek megfelelően kell elvégezni. Ezek közé tartozik a szakító- és folyáshatárok, a nyúlás és az ütési szilárdság meghatározása. A hegesztett kötések mechanikai vizsgálata során (a GOST 6996-66 szerint) a szakítószilárdság meghatározását, a statikus hajlítási és ütési szilárdság vizsgálatát végzik.

  Azokban az esetekben, amikor meg kell határozni a fém és a hegesztett kötések mechanikai tulajdonságainak romlásának okait, a repedések megjelenését a tartály különböző elemeiben, valamint a fém belsejében a korróziós károsodások jellegét és méretét, metallográfiai tanulmányokat végeznek.

  Mechanikai vizsgálatokhoz és metallográfiai vizsgálatokhoz 300 mm átmérőjű nemesfémet vágnak ki a tartály falának négy alsó húrjának egyikébe.

  A metallográfiai vizsgálatok során meghatározzák a fázisösszetételt és a szemcseméreteket, a hőkezelés jellegét, a nem fémes zárványok jelenlétét és a korróziós károsodások jellegét (interkristályos korrózió jelenléte).

  Ha a tározó útlevele nem tartalmaz adatokat a fém minőségére vonatkozóan, amelyből készült, vegye igénybe a kémiai elemzést. A fém kémiai összetételének meghatározásához mechanikai vizsgálatra vágott mintákat használnak.

  Az alapfém és a hegesztett kötések mechanikai tulajdonságainak és kémiai összetételének meg kell felelnie a tervezési utasításoknak, valamint a szabványok és előírások követelményeinek.

Goncsarov, Alekszandr Alekszejevics

Akadémiai fokozat:

PhD

A szakdolgozat megvédésének helye:

Orenburg

VAK szakkód:

Különlegesség:

Anyagok vegyszerállósága és korrózióvédelem

Oldalszám:

1. fejezet Az OOGCF TP és berendezéseinek munkakörülményeinek és műszaki állapotának elemzése.

1.1 Fémszerkezetek működési feltételei.

1.2. Az OGCF létesítmények működési tulajdonságainak biztosítása.

1.3. TP és OGCF berendezések korróziós állapota.

1.3.1. A csövek és a TP korróziója.

1.3.2 A GTP kommunikációjának és berendezéseinek korróziója.

1.3.3 Az OGPP berendezés korróziós állapota.

1.4. A maradék erőforrás meghatározásának módszerei.

2. fejezet Az OOGCF berendezései és csővezetékei sérüléseinek okainak elemzése.

2.1. Terepi berendezések és csővezetékek.

2.2. Csatlakozó csővezetékek.

2.3. Az OGPP berendezései és csővezetékei.

2.4. Tisztított gázvezetékek.

A 2. fejezet következtetései.

3. fejezet

3.1 A berendezések és a TP hibáinak elemzése.

3.2 Fémszerkezetek megbízhatósági jellemzőinek meghatározása.

3.3 TS korróziós károk modellezése soros ultrahangos vizsgálat eredményei alapján.

3.4 A csővezetékek hibáinak előrejelzése.

A 3. fejezet következtetései.

4. fejezet A berendezések és a TP fennmaradó élettartamának felmérésére szolgáló módszerek.

4.1. Szerkezetek erőforrásának becslése az SR acélok ellenállásának változtatásával.

4.2. A hidrogénrétegzett szerkezetek teljesítményértékelésének jellemzői.

4.3 A berendezések fennmaradó élettartamának meghatározása és

TP sérült felülettel.

4.3.1 A "korróziós károk mélységei" eloszlásának paraméterei.

4.3.2 Felületi sérüléses szerkezetek határállapotainak kritériumai.

4.3.3. A TP maradék erőforrásának előrejelzése.

4.4 Berendezések és csővezetékek diagnosztizálásának módszerei.

A 4. fejezet következtetései.

Bevezetés a dolgozatba (az absztrakt része) "Kénhidrogén tartalmú olaj- és gázmezők berendezéseinek és vezetékeinek korróziós állapota és tartóssága" témában

A hidrogén-szulfid jelenléte az olajban és gázban bizonyos acélminőségek, valamint speciális hegesztési és szerelési munkák (SWR) alkalmazását teszi szükségessé e területek fejlesztése során, a berendezések és csővezetékek (TP) üzemeltetése pedig diagnosztikai rendszert igényel. és korróziógátló intézkedések. A hegesztett szerkezetek általános és lyukkorróziója mellett a hidrogén-szulfid hidrogén-szulfidos repedést (SR) és hidrogénrétegződést (VR) okoz a berendezésekben és a csővezetékekben.

A hidrogén-szulfid tartalmú olaj- és gázmezők fémszerkezeteinek üzemeltetése a berendezések és csővezetékek korrozív állapotának sokoldalú ellenőrzésével, valamint nagyszámú javítással jár: vészhelyzetek felszámolása; új kutak és csővezetékek csatlakoztatása a meglévőekhez; készülékek, szelepek cseréje, hibás vezetékszakaszok stb.

Az orenburgi olaj- és gázkondenzátummező (ONGCF) csővezetékei és berendezései mostanra elérték a tervezési standard erőforrást. Ezen fémszerkezetek üzem közbeni megbízhatóságának csökkenésére kell számítanunk a belső és külső sérülések felhalmozódása miatt. A TP és az OOGCF berendezéseinek diagnosztizálásának, valamint az adott időtartamra vonatkozó lehetséges károsodási veszély felmérésének kérdéseit nem vizsgálták kellőképpen.

A fentiekkel összefüggésben relevánsak a hidrogén-szulfid tartalmú olaj- és gázkondenzátummezőket tartalmazó fémszerkezetek károsodásának főbb okainak feltárására, a csővezetékek és berendezések diagnosztizálási módszereinek kidolgozására, maradék élettartamuk felmérésére vonatkozó vizsgálatok.

A munkát a tudomány és a technológia fejlesztésének kiemelt irányvonala (2728p-p8, 1996. július 21.) „Technológia a termékek, termelés és létesítmények biztonságának biztosítására” és az orosz kormány rendeletének megfelelően végezték. 1996. november 16. N 1369 1997-2000 y.y. a TF in-line diagnosztikája az Urál régió és a Tyumen régió területén.

1. Az OGCF TP és felszereltsége működési feltételeinek, műszaki állapotának elemzése

Szakdolgozat következtetése az "Anyagok kémiai ellenállása és korrózióvédelem" témában, Goncsarov, Alekszandr Alekszejevics

Főbb következtetések

1. Meghatározzák a TP és a berendezések károsodásának fő okait az OOGCF 20 éves működése során: a csövek és csőcsatlakozások ki vannak téve lyukkorróziónak és SR-nek, karácsonyfák - SR; 10 éves működés után a VR-ek megjelennek a CGTP-eszközökben; a készülék egyes részei lyukas korrózió miatt meghibásodnak; a TP hibás hegesztett kötései SR-nek vannak kitéve, a VR a TP fémben 15 éves működés után fordul elő; az elzáró- és vezérlőszelepek elveszítik tömítettségüket a tömítőelemek ridegsége miatt; Az OGPP eszközök lyukkorróziónak vannak kitéve, a VR és az SR miatt vannak eszközhibák; a hőcserélő berendezés meghibásodik a gyűrű alakú tér sólerakódásokkal való eltömődése és a fém lyukkorróziója miatt; a szivattyú meghibásodását a csapágyak és a dugattyús kompresszorok tönkremenetele okozza - a dugattyúrudak és -csapok megsemmisülése; A kezelt gáz TP meghibásodásainak többsége a hegesztett kötések hibáira vezethető vissza.

2. Készült egy automatizált adatbázis, amely több mint 1450 technológiai folyamat és berendezés meghibásodását tartalmazza, amely lehetővé tette a szerkezeti meghibásodások időbeni eloszlásának mintázatainak azonosítását ugyanazon okok miatt: lyukkorróziós meghibásodások száma, mechanikai sérülések, a tömítettség elvesztése és a VR az élettartam növekedésével nő; és az SR miatti meghibásodások száma az OOGCF működésének első öt évében maximális, majd csökken és gyakorlatilag ugyanazon a szinten marad.

3. Megállapítást nyert, hogy a meghibásodott CGTP és OGPP eszközök átlagos hibamentes működési ideje 1,3-1,4-szeresével haladja meg a projekt tervezett idejét, ami 10-2 év. A TP OOGCF átlagos meghibásodási aránya

3 1 komponens 1,3-10" év" a gázvezetékek és kondenzvízvezetékek meghibásodásának áramlási értékére jellemző határokon belül van. Átlagos intenzitás

3 1 cső meghibásodási aránya 1,8-10" év" . Az OGPP eszközök átlagos meghibásodási aránya 5-10"4 év"1, ami közel áll ehhez a mutatóhoz az atomerőművek esetében (4 T0"4 év""). A CGTP eszközök átlagos meghibásodási aránya

A 168 13-10"4 év"1, és 2,6-szor haladja meg ezt a karakterisztikát az OGPP eszközök esetében, ami főként a CGTP eszközök nem átmenő hidrogén rétegződéssel történő helyettesítésének köszönhető.

4. Megállapítottam a hibák számának a HP üzemmódtól való függését, és felépítettem egy regressziós modellt a HP belső felületén a korróziós károsodások kialakulásának előrejelzésére. A TS korróziós állapotának modellezése az in-line hibadetektálás eredményei alapján lehetővé teszi a TS leggazdaságosabb és legbiztonságosabb üzemmódjainak meghatározását.

5. Kidolgozott értékelési módszerek:

A fémek hidrogén-szulfidos repedésekkel szembeni ellenállásának megváltoztatására szolgáló berendezések és technológiai folyamat hátralévő élettartama;

Azon szerkezetek működőképessége, amelyekben a hidrogénrétegződést rögzítik, időszakos ellenőrzésük mellett;

Felületi korróziós sérülésekkel és belső kohászati ​​hibákkal járó héjszerkezetek határállapotainak kritériumai;

A berendezések és a TS maradék élettartama a felület korróziós károsodásával.

A technikák lehetővé tették a leszerelt készülékek számának csökkentését és a TC hibás szakaszainak tervezett levágásának nagyságrenddel történő csökkentését.

6. A berendezések és a folyamattechnológia diagnosztizálására olyan technikát dolgoztak ki, amely meghatározza a berendezések és a folyamattechnológia műszaki állapotának ellenőrzésének gyakoriságát, módszereit és terjedelmét, a hibák típusának és potenciális veszélyének felmérésére utaló jeleket, a további működés feltételeit. vagy szerkezetek javítása. A módszertan főbb rendelkezéseit a „Feldolgozási berendezések és csővezetékek diagnosztikájáról szóló szabályzat P” tartalmazta. Orenburggazprom", hidrogén-szulfid tartalmú környezetnek kitéve", a RAO "GAZPROM" és az orosz Gosgortekhnadzor jóváhagyta.

Az értekezés kutatásához szükséges irodalomjegyzék A műszaki tudományok kandidátusa, Goncsarov, Alekszandr Alekszejevics, 1999

1. Akimov G.V. Fémek korróziójának vizsgálatának elmélete és módszerei. M. Szerk. Szovjetunió Tudományos Akadémia 1945. 414 p.

2. Andreikiv A.E. Panasyuk V.V. Fémek hidrogén ridegségének mechanikája és a szerkezeti elemek szilárdsági számítása /AN Ukrán SSR. Phys.-mech. In-t-Lvov, 1987. -50 p.

3. Archakov Yu.I., Teslya B.M., Starostina M.K. stb. A berendezések korrózióállósága vegyipar. JL: Kémia, 1990. 400 p.

4. Bolotin V.V. Valószínűség-elmélet és megbízhatóságelmélet módszereinek alkalmazása struktúrák számításaiban. -M.: Stroyizdat, 1971.-255 p.

5. VSN 006-89. Fő- és terepi vezetékek építése. Hegesztés. Minneftegazstroy. M., 1989. - 216 p.

6. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Grintsov A.S., Kushnarenko V.M. Korrózióvédelmi módszerek csővezetékekhez és berendezésekhez// Kémiai és olajtechnika. 1997. - 2. sz. - S. 70-76.

7. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Grintsov A.S., Kushnarenko V.M. Expressz-. a fémek hidrogén-szulfidos repedéssel szembeni ellenállásának értékelése. // Vegyészet és olajtechnika. 1998. - 5. sz. - S. 34-42.

8. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M. Hidrogén-szulfidos olaj- és gázmezőket tartalmazó berendezések korróziója és védelme. M.: Nedra - 1998. - 437 p.

9. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M. Hidrogéntartalmú közeggel érintkező szerkezetek hegesztett kötéseinek ellenőrzési módszerei // Hegesztési gyártás. 1997. - 12. sz. - S. 18-20.

10. Gafarov N.A., Goncharov A.A., Kushnarenko V.M., Shchepinov D.N. A TP korróziós állapotának modellezése az in-line diagnosztika eredményei alapján / International Congress "Protection-98". M. 1998. - S. 22.

11. Goncsarov A.A., Ovcsinnyikov P.A. Az 19998-as diagnosztikai munkák elemzése a vállalkozás létesítményeiben " Orenburggazprom"és a fejlesztésük kilátásai a "Diagnosztikai szabályzat" 1999. évi végrehajtása tekintetében.

12. Goncsarov A.A., Nurgaliev D.M., Mitrofanov A.V. És egyebek Az Orenburggazprom vállalat hidrogén-szulfid tartalmú közegeknek kitett technológiai berendezéseinek és csővezetékeinek diagnosztikájáról szóló szabályzat M.: 1998.-86s.

13. Goncsarov A.A. Berendezések és csővezetékek diagnosztikájának megszervezése Orenburggazprom", amelyek kimerítették az erőforrást. A nemzetközi NT szeminárium anyagai. Moszkva: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 43-47.

14. Goncsarov A.A. Technológiai berendezések és vezetékek üzembiztonsága//Gázipar.-1998.-7. sz. P. 16-18.

15. Goncsarov A.A., Chirkov Yu.A. Az OGCF csővezetékek fennmaradó élettartamának előrejelzése. A nemzetközi NT szeminárium anyagai. Moszkva: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 112-119.

16. GOST 11.007-75 Szabályok a Weibull-eloszlás paramétereire vonatkozó becslések és konfidenciahatárok meghatározására.

17. GOST 14249-89. Hajók és eszközök. A szilárdság kiszámításának normái és módszerei.

18. GOST 14782-86. A vezérlés roncsolásmentes. A csatlakozások hegesztettek. Ultrahangos módszerek.

19. GOST 17410-78. A vezérlés roncsolásmentes. Fém csövek varrat nélküli hengeres. Ultrahangos hibafelismerési módszerek.

20. GOST 18442-80. A vezérlés roncsolásmentes. kapilláris módszerek. Általános követelmények.

21. GOST 21105-87. A vezérlés roncsolásmentes. Mágneses részecskék módszere.

22. GOST 22727-88. Hengerelt lap. Az ultrahangos szabályozás módszerei.

23. GOST 24289-80. Roncsolásmentes örvényáram szabályozás. Kifejezések és meghatározások.

24. GOST 25221-82. Hajók és eszközök. Az alsó és a borító gömb alakú, nem gyöngyös. A szilárdság kiszámításának normái és módszerei.

25. GOST 25859-83. Hajók és készülékek acélból. Normák és módszerek a szilárdság kiszámítására kisciklusú terheléseknél.

26. GOST 27.302-86. Megbízhatóság a technológiában. A műszaki állapot paraméter megengedett eltérésének meghatározására és a maradék élettartam előrejelzésére szolgáló módszerek alkotórészei gépegységek.

27. GOST 28702-90. A vezérlés roncsolásmentes. Vastagságmérő ultrahangos érintkezés. Általános műszaki követelmények

28. GOST 5272-68. Fémek korróziója. Feltételek.

29. GOST 6202-84. Hajók és eszközök. Normák és módszerek a héjak és a fenék szilárdságának kiszámítására a támasztó terhelések hatására.

30. GOST 9.908-85. Fémek és ötvözetek. A korrózió és a korrózióállóság mutatóinak meghatározására szolgáló módszerek.

31. Gumerov A.G., Gumerov K.M., Roslyakov A.V., Módszerek kidolgozása a hosszú távú olajvezetékek erőforrásainak növelésére. -M.: VNIIOENG, 1991.

32. Dubovoy V.Ya., Romanov V.A. A hidrogén hatása az acél mechanikai tulajdonságaira // Acél. 1974. - T. 7. - N 8. - S. 727 - 732.

33. Dyakov V.G., Schreider A.B. Az olajfinomító és petrolkémiai ipar berendezéseinek hidrogén-szulfidos korrózió elleni védelme. -M.: TsNIITEneftekhim, 1984. 35 p.

34. Zaivochinsky B.I. A fő- és technológiai csővezetékek tartóssága. Elmélet, számítási módszerek, tervezés. M.: Nedra. 1992. -271p.

35. Zakharov Yu.V. Feszültségek hatása az acél hajlékonyságára hidrogén-szulfid oldatban. // Korrózió és védelem az olaj- és gáziparban. -1975. -N10.-S. 18-20.

36. Iino I. Hidrogén duzzadás és repedés. - VCP N B-27457 fordítása, 1980, Boseku gijutsu, t.27, N8, 1978, p.312-424.

37. Utasítások a fő gázvezetékek lineáris részének örvényáramú szabályozásához.-M .: RAO "Gazprom", VNIIGAZ. 1997 - 13 p.

38. Útmutató a hidrogén-szulfid-álló kivitelű szerelvények bemeneti vezérléséhez. Moszkva: VNIIGAZ. 1995. - 56 p.

39. Üzem közbeni felmérésre, elutasításra és javításra vonatkozó utasítások ill nagyjavítás fő gázvezetékek lineáris része. M. VNIIgaz, 1991 -12 s.

40. A terepi csővezetékeken belüli gátlás elleni védekezést megalapozó kiindulási adatok, anyagok és technológiák. Kutatási jelentés // Donyeck. YUZHNIIGIPROGAZ. 1991. - 38 172. o

41. Karpenko G.V., Kripjakevics R.I. A hidrogén hatása az acél tulajdonságaira - M.: Metallurgizdat, 1962. 198 p.

42. Kostetsky B.I., Nosovsky I.G. et al., Gépek megbízhatósága és tartóssága. -"Technika". 1975. -408 p.

43. Helyhez kötött gőz- és melegvíz kazánok és gőzvezetékek ill forró víz. Az erő kiszámításának normái. OST 108.031.02 75. - L.: TsKTI, 1977. -107 p.

44. Kushnarenko V.M., Grintsov A.S., Obolentsev N.V. A fém kölcsönhatásának ellenőrzése az OGKM munkakörnyezetével.- M .: VNIIEgazprom, 1989.- 49 p.

45. Livshits L.S., Bakhrakh L.P., Stromova R.P. Alacsony széntartalmú ötvözött acélok szulfidos krakkolása // Csővezetékek, kutak, gáztermelő és gázfeldolgozó berendezések korróziója és védelme. 1977. - N 5. - S. 23 - 30.

46. ​​Malov E.A. Az olaj- és gázipar fő- és mezővezetékein bekövetkezett balesetek helyzetéről // A szeminárium absztraktjai., 1996. május 23-24. M. Közép-orosz Tudás Háza, p. 3-4.

47. Mannapov R.G. Vegyi és olajos berendezések megbízhatóságának felmérése felületroncsolás esetén. KhN-1, TSINTIKHIMNEFTEMASH, Moszkva, 1988.-38. o.

48. Módszer a korrózió értékelésére és előrejelzésére a WGC változó körülményei esetén. Kutatási jelentés // VNII földgáz.-M.: 1994.28 p.

49. Módszertan a RAO GAZPROM CS és BCS-én nyomás alatt üzemelő edények / porgyűjtők, szűrőleválasztók stb. fennmaradó élettartamának felmérésére .// JSC TsKBN RAO GAZPROM, 1995, 48 p.

50. A technológiai acél csővezetékek maradványkészletének valószínűségi felmérésének módszertana. M .: NTP "Pipeline", 1995 (az oroszországi Gosgortekhnadzor jóváhagyásával 1996.01.11-én)

51. Hidrogén-szulfid tartalmú környezetben működő berendezések, készülékek műszaki állapotának diagnosztizálási módszerei. (Jóváhagyta az oroszországi üzemanyag- és energiaügyi minisztérium 1993. november 30-án. Az oroszországi Gosgortekhnadzor jóváhagyta 1993. november 30-án)

52. Módszertan az olajfinomító, petrolkémiai és vegyipari technológiai berendezések maradékteljesítmény-forrásainak értékelésére, Volgograd, VNIKTI petrolkémiai berendezések, 1992

53. Mazur I.I., Ivantsov O.M., Moldovanov O.I. Csővezetékek szerkezeti megbízhatósága és környezetbiztonsága. M.: Nedra, 1990. - 264 p.

54. Fracture Mechanics, szerk. D.Templina M.: Mir, 1979.- 240p.173

55. Korróziónak kitett olajfinomítói vezetékek, tartályok, berendezések és olajtisztító telepek technológiai blokkjai maradék élettartamának előrejelzésének módszertana - M .: MINTOPENERGO. -1993.- 88 p.

56. A gázvezetékek élettartamának becslésének módszertana. M.IRTS Gazprom, 1997 - 84s.

57. Útmutató a föld alatti vezetékek korróziós állapotának diagnosztikus vizsgálatához és átfogó korrózióvédelméhez. - M.: SOYUZENERGOGAZ, GAZPROM, 1989. 142 p.

59. Mirochnik V.A., Okenko A.P., Sarrak V.I. Repedési repedés keletkezése ferrit-perlites acélokban hidrogén jelenlétében // FKhMM. - 1984. N 3. -S. 14-20.

60. Mitenkov F.M., Korotkikh Yu.G., Gorodov G.F. et al., Gépgyártási szerkezetek maradvány erőforrásának meghatározása és igazolása a hosszú távú üzemeltetés során. //A gépészet és a gépek megbízhatóságának problémái, N 1, 1995.

61. MSKR-01-85. Módszer az acélok hidrogén-szulfidos korróziós repedésekkel szembeni ellenállásának vizsgálatára Moszkva: VNIINMASH, 1985. 7 p.

62. Nekasimo A., Iino M., Matsudo X., Yamada K. Hidrogén fokozatos krakkolás csővezeték acélból hidrogén-szulfid tartalmú közegben. A Nippon Steel Corporation tájékoztatója, Japán, 1981. P. 2 40.

63. A reaktorok, gőzfejlesztők, atomerőművek tartályai és csővezetékei, kísérleti és kutatási atomreaktorai és létesítményei elemeinek szilárdsági számítási normái. Moszkva: Kohászat, 1973. - 408 p.

64. Nurgaliev D.M., Gafarov N.A., Akhmetov V.N., Kushnarenko V.M., Shchepinov D.N., Aptikeev T.A. A csővezetékek hibásságának értékeléséről a soron belüli hibafelismerés során. Hatodik nemzetközi üzleti találkozó"Diagnosis-96".-Jalta 1996-M.: IRTs GAZPROM. 35-41.

65. Nurgaliev D.M., Goncharov A.A., Aptikeev T.A. Csővezetékek műszaki diagnosztikájának módszerei. A nemzetközi NT szeminárium anyagai. Moszkva: IRTs Gazprom. - 1998. - S. 54-59.m

67. Pavlovsky B.R., Shchugorev V.V., Kholzakov N.V. Hidrogéndiagnosztika: tapasztalatok és alkalmazási kilátások // Gázipar. -1989. Probléma. 3. -S. 30-31

68. Pavlovsky B.R. és mások Nedves kénhidrogén tartalmú gázt szállító összekötő vezetékek erőforrásának problémájának vizsgálata: Kutatási jelentés // AOOT . VNIINEFTEMASH.-M., 1994.-40 s

69. PB 03-108-96. A technológiai vezetékek építésének és biztonságos üzemeltetésének szabályai. Moszkva: NPO OBT, 1997 - 292 p. (Jóváhagyta az orosz Gosgortekhnadzor 1995. március 2-án)

70. Perunov B.V., Kushnarenko V.M. Kénhidrogén tartalmú közeget szállító csővezetékek építésének hatékonyságának javítása. Moszkva: Informneftegazstroy. 1982. szám. 11. - 45 p.

71. Petrov H.A. Repedések kialakulásának megelőzése a föld alatti csővezetékekben katódos polarizáció során. M.: VNIIOENG, 1974. - 131 p.

72. PNAE G-7-002-86. Az atomerőművek berendezéseinek és csővezetékeinek szilárdságának számítására vonatkozó szabványok. M.: ENERGOATOMIZDAT, 1986

73. PNAE G-7-014-89. Alapanyagok (félkész termékek), hegesztett kötések és Atomerőmű berendezések és csővezetékek felületkezelésének egységes vizsgálati módszerei. Ultrahangos vezérlés. 1. rész M.: ENERGOATOMIZDAT, 1990

74. PNAE G-7-019-89. Alapanyagok (félkész termékek), hegesztett kötések és Atomerőmű berendezések és csővezetékek felületkezelésének egységes vizsgálati módszerei. Tömörítés szabályozás. Gáz és folyékony módszerek. ENERGOATOMIZDAT, Moszkva, 1990

75. Moss Pál brit gáz. Régi problémák új megoldások. "Neftegaz" a "NEFTEGAZ-96" kiállításon. M.: - 1996. - S. 125-132.

76. Polovko A.M. A megbízhatóság elméletének alapjai.-M.: "Nauka", 1964.-446 p.

77. Vállalkozási szerelvények, csövek és szerelvények bemeneti ellenőrzésére vonatkozó előírások " Orenburggazprom". Jóváhagyva " Orenburggazprom» 26.11.96 Megállapodott az oroszországi Goszgortekhnadzor Orenburg körzetével 1996. november 20-án175

78. Az üzemanyag- és energiakomplexum robbanóanyag-ipari technológiai berendezéseinek diagnosztizálására vonatkozó eljárási szabályzat. (Jóváhagyta Oroszország Üzemanyag- és Energiaügyi Minisztériuma 1993. január 24-én. Az oroszországi Gosgortekhnadzor jóváhagyta 1992. december 25-én)

79. Szabályzat az ipari energia gőz- és melegvíz-kazánok műszaki diagnosztikai rendszeréről. -M.: NGP "DIEKS" 1993. 36s.

80. A rendszerre vonatkozó előírások Karbantartásés a gáztermelő vállalkozások mezőberendezéseinek tervezett megelőző javítása - Krasznodar: PO Soyuzorgenergogaz - 1989. - 165 p.

81. Szabályzat a csővezetékek szakértői műszaki diagnosztikájáról, Orenburg, 1997. 40 p.

82. Polozov V.A. A fő gázvezetékek károsodásának veszélyének kritériumai. // M. Gázipar 1998. 6. sz

83. A nyomástartó edények kialakításának és biztonságos üzemeltetésének szabályai. (PB 10-115-96).- M.: PIO OBT.- 1996.- 232p.

84. R 50-54-45-88. Számítások és szilárdsági vizsgálatok. Kísérleti módszerek a gépelemek és szerkezetek feszültség-nyúlási állapotának meghatározására-M .: VNIINMASH. 1988 -48 p.

85. R 54-298-92. Számítások és szilárdsági vizsgálatok. Az anyagok kénhidrogén tartalmú közegekkel szembeni ellenállásának meghatározására szolgáló módszerek Moszkva: GOSSTANDART RUSSIA, VNIINMASH, OrPI. 26 p.

86. RD 09-102-95. Útmutató az oroszországi Gosgortekhnadzor által felügyelt potenciálisan veszélyes létesítmények maradék erőforrásának meghatározásához. -M.: Gosgortekhnadzor. Gyors. 57. szám 95.11.17. 14 p.

87. RD 26-02-62-97. Korrozív-aktív hidrogén-szulfid tartalmú közegben működő edények és készülékek elemeinek szilárdságának számítása. Moszkva: VNIINeftemash, TsKBN, 1997

88. RD 26-15-88. Hajók és eszközök. A karimás kötések szilárdságának és tömítettségének kiszámításának normái és módszerei. Moszkva: NIIKHIMMASH, UkrNII-KHIMMASH, VNIINEFTEMASH. - 1990 - 64 p.

89. RD 34.10.130-96. Útmutató a vizuális és mérési ellenőrzéshez. (Jóváhagyta az Orosz Föderáció Üzemanyag- és Energiaügyi Minisztériuma 1996. augusztus 15-én)

90. RD 39-132-94. Az olajmező vezetékek üzemeltetésére, felülvizsgálatára, javítására és visszautasítására vonatkozó szabályok. M.: NPO OBT - 1994 - 272 p.

92. RD-03-131-97. Hajók, készülékek, kazánok, technológiai csővezetékek akusztikai emisszió-ellenőrzésének megszervezésének és lebonyolításának szabályai. (Jóváhagyva az orosz Gosgortekhnadzor 96.11.11-i 44. sz. határozatával.)

93. RD-03-29-93. Útmutató a gőz- és melegvíz kazánok, nyomástartó edények, gőz- és melegvíz vezetékek műszaki vizsgálatához M .: NPO OBT, 1994

94. RD26-10-87 Irányelvek. Vegyi és olajipari berendezések megbízhatóságának felmérése felületroncsolás esetén. M. OKSTU 1987 30-as évek.

95. RD-51-2-97. Útmutató a csővezetékrendszerek in-line ellenőrzéséhez. M.: IRTs Gazprom, 1997 48 p.

100. Rosenfeld I.L. Korróziógátlók.-M.: Kémia, 1977.-35 e.,

101. Sarrak V.I. Az acél hidrogéntörékenysége és szerkezeti állapota //MITOM. 1982. - N 5. - S. 11 - 17.

102. Severtsev H.A. Komplex rendszerek megbízhatósága működésben és fejlesztésben. -M.: elvégezni az iskolát. 1989.- 432 p.

103. SNiP Sh-42-80 Fő csővezetékek. M.: Stroyizdat, 1981.- 68 p.

104. SNiP 2.05.06-85*. Fővezetékek M.: Oroszország Építésügyi Minisztériuma. GUL CPP, 1997. -60 p.

105. SNiP 3.05.05-84. Technológiai berendezések és technológiai csővezetékek. Jóváhagyta a Szovjetunió Minneftekhimprom 1984.01.01

106. Savanyúgáz szállítására szolgáló főcsövek acélja. A Nippon Kokan LTD tájékoztatója, 1981. 72 p.

107. IEC szabvány. Rendszermegbízhatóság-elemzési technika. A meghibásodások típusának és következményeinek elemzési módszere. Publikáció 812 (1985). M.: 1987.

108. Steklov O.I., Bodrikhin N.G., Kushnarenko V.M., Perunov B.V. Acélok és hegesztett kötések vizsgálata hidrogénben gazdag környezetben.- M.:-Kohászat.- 1992.- 128 p.

109. Tomashov N.D. A korrózió elmélete és a fémek védelme. M. Szerk. Szovjetunió Tudományos Akadémia 1960. 590 p.

110. W ord K.P., Dunford D.H., Mann E.S. Meglévő csővezetékek defektoszkópiája a korrózió és a fáradási repedések kimutatására. "Diagnosztika-94".-Jalta 1994.-M.: IRTs GAZPROM.-S.44-60.17?

111. F.A. Khromchenko, A kazáncsövek és gőzvezetékek hegesztett kötéseinek megbízhatósága. M.: Energoizdat, 1982. - 120 p.

112. Shreider A.V., Shparber I.S., Archakov Yu.I. A hidrogén hatása az olaj- és vegyipari berendezésekre.- M.: Mashinostroenie, 1979.- 144 p.

113. Shved M.M. A vas és acél működési tulajdonságainak változása hidrogén hatására. Kijev: Naukova Dumka, 1985. - 120 p.

114. Jakovlev A.I. A hidrogén-szulfid korrozív hatása fémekre. VNIIEgazprom, Moszkva: 1972. 42 p.

115. Yamamota K., Murata T. Nedves savanyú gázkörnyezetben történő üzemelésre tervezett olajkútcsövek fejlesztése // A "Nippon Steel Corp" cég műszaki jelentése.-1979.-63 p.

116. ANSI/ASME B 31G-1984. Kézikönyv a korrodált csővezetékek fennmaradó szilárdságának meghatározásához. MINT ÉN. New York.13 0 British Gas Engineering Standard BGC/PS/P11. 42 p.

117. Biefer G.I. A csővezeték-acél lépcsőzetes repedése savanyú környezetben // Anyagok teljesítménye, 1982. - június. - 19 - 34. o.

118. Marvin C.W. Korrodált cső szilárdságának meghatározása. // Anyagvédelem és teljesítmény. 1972. - V. 11. - P. 34 - 40.

119. NACE MR0175-97. Anyagszükséglet. Szulfid feszültségrepedés-ellenálló fémes anyagok olajmező berendezésekhez.l997. 47 p.

120. Nakasugi H., Matsuda H. Új Dine-Pipe Steels for Sour Gas Servis fejlesztése // Nippon Steel Techn. rep.- 1979. N14.- P.66-78.

121. O "Grandy T.J., Hisey D.T., Kiefner J.F., Nyomásszámítás korrodált csőhöz kifejlesztve//Olaj és gáz J.-1992.-№42.-P. 84-89.

122. Smialawski M. Hidrogénező acél. Pergam Press L. 1962. 152 p.

123. Terasaki F., Ikeda A., Tekejama M., Okamoto S., The Hydrogen Induced Cracking Sucseptibilities of Various Kinds of Commerc. Rolled Steels under Wet Hydrogene Sulfide // Environement. A Sumitomo keresés. 1978. - N 19. - P. 103-111.

124. Thomas J. O "Gradyll, Daniel T. Hisey, John F. Kiefner Nyomásszámítás korrodált csőre kifejlesztve. Oil & Gas Journal. Oct. 1992. P. 84-89.

125. NACE-szabvány ТМ0177-96. Standard vizsgálati módszer Fémek laboratóriumi vizsgálata a környezeti repedés bizonyos formáival szembeni ellenállásra H2S környezetben. 32 p.

126. NACE szabvány TM0284-96 szabványos Tesn módszer Csővezetékek és nyomástartó edények acéljainak hidrogén okozta repedéssel szembeni ellenállásának értékelése. 10p

127. Townsend H. Hidrogén-szulfidos feszültségkorróziós repedés nagy szilárdságú acélhuzalon // Korrózió.- 1972.- V.28.- N2.- P.39-46.

Felhívjuk figyelmét, hogy a fent bemutatott tudományos szövegeket áttekintés céljából közzétesszük, és az eredeti disszertáció szövegfelismerésével (OCR) szereztük be. Ezzel kapcsolatban a felismerési algoritmusok tökéletlenségével kapcsolatos hibákat tartalmazhatnak.
Az általunk szállított szakdolgozatok és absztraktok PDF-fájljaiban nincsenek ilyen hibák.