rumah » Internet » Teori interaksi kontak. Teori interaksi kontak benda padat yang dapat dideformasi dengan batas melingkar, dengan mempertimbangkan karakteristik mekanik dan mikrogeometri permukaan Kravchuk Alexander Stepanovich

Teori interaksi kontak. Teori interaksi kontak benda padat yang dapat dideformasi dengan batas melingkar, dengan mempertimbangkan karakteristik mekanik dan mikrogeometri permukaan Kravchuk Alexander Stepanovich

Tegangan pada bidang kontak di bawah pembebanan simultan oleh gaya normal dan tangensial. Tegangan ditentukan dengan metode fotoelastisitas

Mekanisme interaksi kontak berkaitan dengan perhitungan benda elastis, viskoelastik dan plastis di bawah kontak statis atau dinamis. Mekanika interaksi kontak adalah disiplin teknik dasar yang wajib ketika merancang peralatan yang andal dan hemat energi. Ini akan berguna dalam menyelesaikan banyak masalah kontak, misalnya rel roda, saat menghitung kopling, rem, ban, bantalan biasa dan gelinding, mesin pembakaran internal, engsel, segel; untuk stamping, pengerjaan logam, pengelasan ultrasonik, kontak listrik, dll. Ini mencakup berbagai tugas, mulai dari menghitung kekuatan elemen kawin sistem tribo, dengan mempertimbangkan media pelumas dan struktur material, hingga aplikasi dalam sistem mikro dan nano.

Mekanika klasik interaksi kontak dikaitkan terutama dengan nama Heinrich Hertz. Pada tahun 1882, Hertz memecahkan masalah kontak dua benda elastis dengan permukaan melengkung. Hasil klasik ini masih mendasari mekanisme interaksi kontak hingga saat ini. Hanya satu abad kemudian, Johnson, Kendal dan Roberts menemukan solusi serupa untuk kontak perekat (teori JKR).

Kemajuan lebih lanjut dalam mekanisme interaksi kontak pada pertengahan abad ke-20 dikaitkan dengan nama Bowden dan Tabor. Mereka adalah orang pertama yang menunjukkan pentingnya memperhitungkan kekasaran permukaan benda yang bersentuhan. Kekasaran mengarah pada fakta bahwa area kontak sebenarnya antara benda-benda yang bergesekan jauh lebih kecil daripada area kontak yang terlihat. Ide-ide ini secara signifikan mengubah arah banyak studi tribologi. Karya Bowden dan Tabor memunculkan sejumlah teori tentang mekanisme interaksi kontak permukaan kasar.

Karya perintis dalam bidang ini adalah karya Archard (1957), yang menyimpulkan bahwa ketika permukaan kasar elastis bersentuhan, bidang kontak kira-kira sebanding dengan gaya normal. Kontribusi penting selanjutnya terhadap teori kontak permukaan kasar dibuat oleh Greenwood dan Williamson (1966) dan Persson (2002). Hasil utama dari pekerjaan ini adalah bukti bahwa area kontak sebenarnya dari permukaan kasar, secara kasar, sebanding dengan gaya normal, sedangkan karakteristik masing-masing mikrokontak (tekanan, ukuran mikrokontak) sangat bergantung pada beban. .

Kontak antara indentor silinder padat dan ruang setengah elastis

Jika sebuah silinder padat berjari-jari a ditekan hingga setengah ruang elastis, maka tekanan didistribusikan sebagai berikut

Kontak antara indentor berbentuk kerucut padat dan setengah ruang elastis

Saat membuat indentasi setengah ruang elastis dengan indentor berbentuk kerucut padat, kedalaman penetrasi dan radius kontak dihubungkan dengan hubungan berikut:

Tegangan pada puncak kerucut (di tengah bidang kontak) bervariasi secara logaritmik. Kekuatan total dihitung sebagai

Jika terjadi kontak antara dua silinder elastis yang sumbunya sejajar, gaya berbanding lurus dengan kedalaman penetrasi:

Jari-jari kelengkungan sama sekali tidak ada dalam hubungan ini. Setengah lebar kontak ditentukan oleh rasio berikut

seperti dalam kasus kontak antara dua bola. Tekanan maksimumnya adalah

Fenomena adhesi paling mudah diamati pada kontak benda padat dengan benda elastis yang sangat lunak, misalnya dengan jeli. Ketika benda bersentuhan, leher perekat muncul akibat aksi gaya van der Waals. Untuk mematahkan benda lagi, perlu diterapkan gaya minimum tertentu, yang disebut gaya adhesi. Fenomena serupa terjadi pada kontak dua benda padat yang dipisahkan oleh lapisan yang sangat lembut, seperti stiker atau perekat. Adhesi dapat menjadi kepentingan teknologi, misalnya, pada sambungan perekat, atau menjadi faktor yang mengganggu, misalnya, mencegah pembukaan katup elastomer dengan cepat.

Gaya adhesi antara benda tegar parabola dan ruang setengah elastis pertama kali ditemukan pada tahun 1971 oleh Johnson, Kendall dan Roberts. Itu sama

Bentuk-bentuk yang lebih kompleks mulai keluar “dari tepi” bentuk, setelah itu bagian depan pemisahan menyebar ke arah tengah hingga keadaan kritis tertentu tercapai. Proses pemisahan kontak perekat dapat diamati pada penelitian.

Banyak masalah dalam mekanisme interaksi kontak dapat dengan mudah diselesaikan dengan metode reduksi dimensi. Dalam metode ini, sistem tiga dimensi asli diganti dengan alas elastis atau viskoelastik satu dimensi (gambar). Jika parameter alas dan bentuk benda dipilih berdasarkan aturan sederhana metode reduksi, maka sifat makroskopik kontak sama persis dengan sifat aslinya.

C. L. Johnson, K. Kendal, dan A. D. Roberts (JKR) menggunakan teori ini sebagai dasar untuk menghitung kedalaman geser atau lekukan teoritis dengan adanya adhesi dalam makalah penting mereka “Surface Energy and Contact of Elastic Solids.” ", diterbitkan di 1971 dalam proses Royal Society. Teori Hertz mengikuti rumusannya, dengan syarat daya rekat bahan adalah nol.

Mirip dengan teori ini, tetapi berdasarkan asumsi lain, pada tahun 1975 B.V. Deryagin, V.M. Muller dan Yu.P. Toporov mengembangkan teori lain, yang di kalangan peneliti dikenal sebagai teori DMT, dan dari situ juga rumusan Hertz mengikuti: adhesi nol.

Teori DMT kemudian direvisi beberapa kali sebelum diterima sebagai teori kontak lain selain teori JKR.

Baik teori DMT dan JKR adalah dasar mekanika interaksi kontak, yang menjadi dasar semua model transisi kontak, dan digunakan dalam perhitungan nanoshear dan mikroskop elektron. Dengan demikian, penelitian Hertz pada masa kerjanya sebagai dosen, yang ia sendiri, dengan harga dirinya yang sadar, dianggap sepele, bahkan sebelum karya besarnya tentang elektromagnetisme, jatuh ke dalam era nanoteknologi.

Mengirimkan karya bagus Anda ke basis pengetahuan itu sederhana. Gunakan formulir di bawah ini

Pelajar, mahasiswa pascasarjana, ilmuwan muda yang menggunakan basis pengetahuan dalam studi dan pekerjaan mereka akan sangat berterima kasih kepada Anda.

Diposting di http://www.allbest.ru/

Mekanisme interaksi kontak

Perkenalan

mekanika kekasaran kontak elastis

Mekanika kontak adalah disiplin teknik dasar yang sangat berguna dalam perancangan peralatan yang andal dan hemat energi. Ini akan berguna dalam menyelesaikan banyak masalah kontak, misalnya rel roda, saat menghitung kopling, rem, ban, bantalan biasa dan gelinding, transmisi roda gigi, engsel, segel; kontak listrik, dll. Ini mencakup berbagai tugas, mulai dari menghitung kekuatan elemen antarmuka sistem tribo, dengan mempertimbangkan media pelumas dan struktur material, hingga aplikasi dalam sistem mikro dan nano.

1. Masalah klasik mekanisme interaksi kontak

1. Kontak antara bola dan setengah ruang elastis

Sebuah bola padat berjari-jari R ditekan ke dalam setengah ruang elastis hingga kedalaman d (kedalaman penetrasi), membentuk bidang kontak berjari-jari

Kekuatan yang diperlukan untuk ini adalah

Di sini E1, E2 adalah modulus elastis; n1, n2 - Rasio Poisson untuk kedua benda.

2. Kontak antara dua bola

Ketika dua bola berjari-jari R1 dan R2 bersentuhan, persamaan ini berlaku untuk jari-jari R masing-masing

Distribusi tekanan pada area kontak ditentukan oleh rumus

dengan tekanan maksimum di tengah

Tegangan geser maksimum dicapai di bawah permukaan, untuk n = 0,33 at.

3. Kontak antara dua silinder bersilangan yang jari-jarinya R sama

Kontak antara dua silinder bersilangan dengan jari-jari yang sama setara dengan kontak antara bola berjari-jari R dan sebuah bidang (lihat di atas).

4. Kontak antara indentor silinder padat dan ruang setengah elastis

Jika sebuah silinder padat berjari-jari a ditekan hingga setengah ruang elastis, maka tekanannya didistribusikan sebagai berikut:

Hubungan antara kedalaman penetrasi dan gaya normal ditentukan oleh

5. Kontak antara indentor berbentuk kerucut padat dan setengah ruang elastis

Saat membuat indentasi setengah ruang elastis dengan indentor berbentuk kerucut padat, kedalaman penetrasi dan radius kontak ditentukan oleh hubungan berikut:

Di sini dan? sudut antara bidang mendatar dan bidang lateral kerucut.

Distribusi tekanan ditentukan oleh rumus

Tegangan pada puncak kerucut (di tengah bidang kontak) bervariasi secara logaritmik. Kekuatan total dihitung sebagai

6. Kontak antara dua silinder yang sumbunya sejajar

Pada kasus kontak antara dua silinder elastik yang sumbunya sejajar, gaya berbanding lurus dengan kedalaman penetrasi

Jari-jari kelengkungan sama sekali tidak ada dalam hubungan ini. Setengah lebar kontak ditentukan oleh rasio berikut

seperti dalam kasus kontak antara dua bola.

Tekanan maksimumnya adalah

7. Kontak antar permukaan kasar

Ketika dua benda dengan permukaan kasar berinteraksi satu sama lain, luas kontak sebenarnya A jauh lebih kecil daripada luas geometri A0. Ketika terjadi kontak antara bidang dengan kekasaran yang terdistribusi secara acak dan setengah ruang elastis, luas kontak sebenarnya sebanding dengan gaya normal F dan ditentukan oleh persamaan perkiraan berikut:

Pada saat yang sama Rq? nilai akar rata-rata kuadrat dari kekasaran permukaan dan. Tekanan rata-rata di area kontak sebenarnya

dihitung dengan perkiraan yang baik sebagai setengah modulus elastisitas E * dikalikan dengan nilai akar rata-rata kuadrat dari kekasaran profil permukaan Rq. Jika tekanan ini lebih besar dari kekerasan material HB maka

maka kekasaran mikro sepenuhnya berada dalam keadaan plastis.

Untuk w<2/3 поверхность при контакте деформируется только упруго. Величина ш была введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.

2. Memperhatikan kekasaran

Berdasarkan analisis data eksperimen dan metode analisis untuk menghitung parameter kontak antara bola dan setengah ruang, dengan mempertimbangkan keberadaan lapisan kasar, disimpulkan bahwa parameter yang dihitung tidak terlalu bergantung pada deformasi bola. lapisan kasar, tetapi pada deformasi ketidakteraturan individu.

Saat mengembangkan model kontak benda bulat dengan permukaan kasar, hasil yang diperoleh sebelumnya diperhitungkan:

– pada beban rendah, tekanan pada permukaan kasar lebih kecil dari yang dihitung menurut teori G. Hertz dan didistribusikan ke area yang lebih luas (J. Greenwood, J. Williamson);

– penggunaan model permukaan kasar yang banyak digunakan dalam bentuk kumpulan benda-benda dengan bentuk geometris beraturan, yang ketinggian simpulnya mematuhi hukum distribusi tertentu, menyebabkan kesalahan yang signifikan dalam memperkirakan parameter kontak, terutama pada beban rendah ( N.B.Demkin);

– tidak ada ekspresi sederhana yang cocok untuk menghitung parameter kontak dan basis eksperimental tidak cukup berkembang.

Makalah ini mengusulkan pendekatan berdasarkan konsep fraktal permukaan kasar sebagai objek geometris dengan dimensi pecahan.

Kami menggunakan hubungan berikut yang mencerminkan fitur fisik dan geometris dari lapisan kasar.

Modulus elastisitas lapisan kasar (dan bukan bahan penyusun bagian tersebut dan, karenanya, lapisan kasar tersebut) Eeff, sebagai nilai variabel, ditentukan oleh hubungan:

dimana E0 adalah modulus elastisitas bahan; e - deformasi relatif lapisan kasar; zh -- konstan (zh = 1); D -- dimensi fraktal dari profil permukaan kasar.

Memang, kedekatan relatif mencirikan, dalam arti tertentu, distribusi material sepanjang ketinggian lapisan kasar dan, dengan demikian, modulus efektif mencirikan ciri-ciri lapisan berpori. Pada e = 1, lapisan berpori ini berdegenerasi menjadi material kontinu dengan modulus elastisitasnya sendiri.

Kita asumsikan jumlah titik kontak sebanding dengan luas kontur yang berjari-jari ac:

Mari kita tulis ulang ungkapan ini dalam bentuk

Mari kita cari koefisien proporsionalitas C. Misalkan N = 1, maka ac=(Smax / p)1/2, dimana Smax adalah luas satu titik kontak. Di mana

Substitusikan nilai C yang dihasilkan ke dalam persamaan (2), kita peroleh:

Kami percaya bahwa distribusi kumulatif titik kontak dengan luas lebih besar dari s mematuhi hukum berikut

Distribusi diferensial (modulo) dari jumlah titik ditentukan oleh ekspresi

Ekspresi (5) memungkinkan Anda menemukan area kontak sebenarnya

Hasil yang diperoleh menunjukkan bahwa luas kontak sebenarnya bergantung pada struktur lapisan permukaan, ditentukan oleh dimensi fraktal dan luas maksimum titik kontak individu yang terletak di tengah luas kontur. Jadi, untuk memperkirakan parameter kontak, perlu diketahui deformasi masing-masing asperitas, dan bukan seluruh lapisan kasar. Distribusi kumulatif (4) tidak bergantung pada keadaan titik kontak. Hal ini benar bila titik kontak berada dalam keadaan elastis, elastoplastik, dan plastis. Adanya deformasi plastis menentukan pengaruh kemampuan adaptasi lapisan kasar terhadap pengaruh luar. Efek ini sebagian diwujudkan dalam menyamakan tekanan pada area kontak dan meningkatkan area kontur. Selain itu, deformasi plastis dari tonjolan multi-simpul menyebabkan keadaan elastis dari tonjolan tersebut di bawah sejumlah kecil beban berulang, jika beban tidak melebihi nilai awal.

Dengan analogi dengan ekspresi (4), kita menulis fungsi distribusi integral dari bidang bidang kontak dalam bentuk

Bentuk diferensial dari ekspresi (7) diwakili oleh ekspresi berikut:

Maka ekspektasi matematis dari bidang kontak ditentukan oleh ekspresi berikut:

Karena bidang kontak sebenarnya adalah

dan, dengan mempertimbangkan ekspresi (3), (6), (9), kita menulis:

Dengan asumsi bahwa dimensi fraktal dari profil permukaan kasar (1< D < 2) является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от площади отдельной максимально деформированной неровности.

Mari kita tentukan Smax dari ekspresi yang diketahui

di mana b adalah koefisien yang sama dengan 1 untuk keadaan plastis kontak benda bulat dengan ruang setengah halus, dan b = 0,5 untuk keadaan elastis; r -- jari-jari kelengkungan bagian atas ketidakteraturan; dmax -- deformasi kekasaran.

Mari kita asumsikan bahwa jari-jari luas lingkaran (kontur) ac ditentukan oleh rumus G. Hertz yang dimodifikasi

Kemudian, dengan mengganti ekspresi (1) ke dalam rumus (11), kita memperoleh:

Menyamakan ruas kanan ekspresi (10) dan (12) dan menyelesaikan persamaan yang dihasilkan mengenai deformasi ketidakteraturan beban maksimum, kita menulis:

Di sini, r adalah jari-jari kelengkungan puncak ketidakteraturan.

Saat menurunkan persamaan (13), diperhitungkan bahwa deformasi relatif dari kekasaran yang paling banyak dibebani adalah sama dengan

dimana dmax adalah deformasi kekasaran terbesar; Rmax -- tinggi profil tertinggi.

Untuk permukaan Gaussian, dimensi fraktal profil adalah D = 1,5 dan pada m = 1, ekspresi (13) berbentuk:

Mengingat deformasi ketidakteraturan dan penurunan alasnya sebagai besaran tambahan, kita menulis:

Kemudian kita cari konvergensi total dari relasi berikut:

Jadi, ekspresi yang diperoleh memungkinkan untuk menemukan parameter utama kontak benda bulat dengan setengah ruang, dengan mempertimbangkan kekasaran: jari-jari area kontur ditentukan oleh ekspresi (12) dan (13), pendekatan? menurut rumus (15).

3. Eksperimen

Pengujian dilakukan pada instalasi untuk mempelajari kekakuan kontak sambungan tetap. Keakuratan pengukuran deformasi kontak adalah 0,1-0,5 µm.

Diagram pengujian ditunjukkan pada Gambar. 1. Prosedur percobaan melibatkan kelancaran bongkar muat sampel dengan kekasaran tertentu. Tiga bola dengan diameter 2R=2,3 mm dipasang di antara sampel.

Sampel dengan parameter kekasaran berikut dipelajari (Tabel 1).

Dalam hal ini sampel atas dan bawah mempunyai parameter kekasaran yang sama. Bahan sampel - baja 45, perlakuan panas - peningkatan (HB 240). Hasil tes diberikan dalam tabel. 2.

Perbandingan data eksperimen dengan nilai perhitungan yang diperoleh berdasarkan pendekatan yang diusulkan juga disajikan di sini.

Tabel 1

Parameter kekasaran

Nomor sampel	Parameter kekasaran permukaan sampel baja
		Parameter pemasangan kurva referensi

Meja 2

Perkiraan benda bulat dengan permukaan kasar

Contoh No.1	Contoh No.2
	tidak, µm	Percobaan	tidak, µm	Percobaan

Perbandingan data eksperimen dan perhitungan menunjukkan kesesuaian yang memuaskan, yang menunjukkan penerapan pendekatan yang dipertimbangkan untuk memperkirakan parameter kontak benda bola dengan mempertimbangkan kekasaran.

Pada Gambar. Gambar 2 menunjukkan ketergantungan rasio ac/ac (H) luas kontur, dengan mempertimbangkan kekasaran, terhadap luas, dihitung menurut teori G. Hertz, pada dimensi fraktal.

Seperti dapat dilihat pada gambar. 2, dengan bertambahnya dimensi fraktal, yang mencerminkan kompleksitas struktur profil permukaan kasar, rasio luas kontak kontur dengan luas yang dihitung untuk permukaan halus menurut teori Hertz meningkat.

Beras. 1. Skema pengujian: a - memuat; b - susunan bola antar benda uji

Ketergantungan yang diberikan (Gbr. 2) menegaskan fakta peningkatan luas kontak benda bulat dengan permukaan kasar dibandingkan dengan luas yang dihitung menurut teori G. Hertz.

Saat memperkirakan area kontak sebenarnya, perlu memperhitungkan batas atas yang sama dengan rasio kekerasan beban terhadap Brinell dari elemen yang lebih lunak.

Kami menemukan luas kontur dengan mempertimbangkan kekasaran menggunakan rumus (10):

Beras. 2. Ketergantungan perbandingan jari-jari luas kontur dengan memperhitungkan kekasaran jari-jari luas Hertz terhadap dimensi fraktal D

Untuk memperkirakan rasio luas kontak aktual dengan luas kontur, kita membagi persamaan (7.6) dengan ruas kanan persamaan (16)

Pada Gambar. Gambar 3 menunjukkan ketergantungan rasio luas kontak aktual Ar terhadap luas kontur Ac pada dimensi fraktal D. Dengan bertambahnya dimensi fraktal (meningkatnya kekasaran), rasio Ar/Ac menurun.

Beras. 3. Ketergantungan perbandingan luas kontak sebenarnya Ar dengan luas kontur Ac pada dimensi fraktal

Dengan demikian, plastisitas suatu bahan dianggap tidak hanya sebagai suatu sifat (faktor fisik-mekanik) bahan tersebut, tetapi juga sebagai pembawa efek kemampuan beradaptasi dari beberapa kontak diskrit terhadap pengaruh eksternal. Efek ini memanifestasikan dirinya dalam beberapa pemerataan tekanan pada area kontak kontur.

Bibliografi

1. Mandelbrot B. Geometri alam fraktal / B. Mandelbrot. - M.: Lembaga Penelitian Komputer, 2002. - 656 hal.

2. Voronin N.A. Keteraturan interaksi kontak bahan topokomposit padat dengan stempel bola kaku / N.A. Voronin // Gesekan dan pelumasan pada mesin dan mekanisme. - 2007. - Nomor 5. - Hal.3-8.

3.Ivanov A.S. Kekakuan kontak normal, sudut dan tangensial pada sambungan datar / A.S. Ivanov // Buletin teknik mesin. - 2007. - No.1. hal.34-37.

4. Tikhomirov V.P. Interaksi kontak bola dengan permukaan kasar / Gesekan dan pelumasan pada mesin dan mekanisme. - 2008. - Nomor 9. -DENGAN. 3-

5. Demkin N.B. Kontak permukaan bergelombang kasar dengan mempertimbangkan pengaruh timbal balik dari ketidakteraturan / N.B. Demkin, S.V. Udalov, V.A. Alekseev [et al.] // Gesekan dan keausan. - 2008. - T.29. - Nomor 3. - hal.231-237.

6. Bulanov E.A. Masalah kontak untuk permukaan kasar / E.A. Bulanov // Teknik mesin. - 2009. - No.1(69). - Hal.36-41.

7. Lankov, A.A. Kemungkinan deformasi elastis dan plastis selama kompresi permukaan kasar logam / A.A. Lakkov // Gesekan dan pelumasan pada mesin dan mekanisme. - 2009. - Nomor 3. - Hal.3-5.

8. Greenwood J.A. Kontak permukaan datar nominal / J.A. Greenwood, J.B.P. Williamson // Proses. R.Soc., Seri A. - 196 - V. 295. - No.1422. - Hal.300-319.

9. Majumdar M. Model fraktal kontak elastis-plastik permukaan kasar / M. Majumdar, B. Bhushan // Teknik mesin modern. ? 1991. ? TIDAK.? hal.11-23.

10. Varadi K. Evaluasi bidang kontak nyata, distribusi tekanan dan suhu kontak selama kontak geser antara permukaan logam nyata / K. Varodi, Z. Neder, K. Friedrich // Wear. - 199 - 200. - Hal.55-62.

Diposting di Allbest.ru

Dokumen serupa

Suatu metode untuk menghitung gaya interaksi antara dua molekul nyata dalam kerangka fisika klasik. Penentuan energi interaksi potensial sebagai fungsi jarak antar pusat molekul. Persamaan Van der Waals. keadaan superkritis.

presentasi, ditambahkan pada 29/09/2013

Penilaian numerik dari hubungan antar parameter saat memecahkan masalah Hertz untuk silinder dalam selongsong. Stabilitas pelat persegi panjang dengan beban yang bervariasi secara linier di ujungnya. Penentuan frekuensi dan mode getaran alami poligon beraturan.

disertasi, ditambahkan 12/12/2013

Sifat reologi cairan dalam volume mikro dan makro. Hukum hidrodinamika. Gerak stasioner fluida antara dua lempeng diam tak terhingga dan gerak fluida antara dua lempeng tak terhingga yang bergerak relatif satu sama lain.

tes, ditambahkan 31/03/2008

Pertimbangan ciri-ciri interaksi kontak cairan dengan permukaan padatan. Fenomena hidrofilisitas dan hidrofobisitas; interaksi permukaan dengan cairan dari berbagai sifat. Tampilan "cair" dan video di "kertas"; setetes di "nanograss".

tugas kursus, ditambahkan 14/06/2015

Pengenalan tahapan pengembangan sensor gaya resistif regangan dengan elemen elastis seperti balok kantilever dengan penampang konstan. Karakteristik umum dari struktur pengukuran modern. Sensor berat dan gaya merupakan komponen yang sangat diperlukan di sejumlah area.

tugas kursus, ditambahkan 01/10/2014

Penilaian pengaruh ketidakteraturan kecil geometri, ketidakhomogenan kondisi batas, nonlinier medium terhadap spektrum frekuensi natural dan fungsi natural. Konstruksi solusi analitis numerik untuk masalah kontak internal dua benda silinder.

Penentuan potensial dan tegangan medan elektrostatis (beda potensial). Penentuan interaksi dua muatan listrik sesuai dengan hukum Coulomb. Kapasitor listrik dan kapasitasnya. Parameter arus listrik.

presentasi, ditambahkan 27/12/2011

Tujuan dari pemanas air kontak, prinsip operasinya, fitur desain dan komponen, interaksi internalnya. Perhitungan termal dan aerodinamis dari penukar panas kontak. Pemilihan pompa sentrifugal, kriterianya.

tugas kursus, ditambahkan 05/10/2011

Gaya interaksi antara medan magnet dan penghantar berarus, gaya yang bekerja pada penghantar berarus dalam medan magnet. Interaksi konduktor paralel dengan arus, mencari gaya yang dihasilkan menggunakan prinsip superposisi. Penerapan total hukum saat ini.

presentasi, ditambahkan 04/03/2010

Algoritma untuk memecahkan masalah di bagian “Mekanika” pada kursus fisika sekolah menengah. Ciri-ciri penentuan ciri-ciri elektron menurut hukum mekanika relativistik. Perhitungan kuat medan listrik dan besar muatan menurut hukum elektrostatika.

Tegangan pada bidang kontak di bawah pembebanan simultan oleh gaya normal dan tangensial. Tegangan ditentukan dengan metode fotoelastisitas

Cerita

Karya perintis dalam bidang ini adalah karya Archard (1957), yang menyimpulkan bahwa ketika permukaan kasar elastis bersentuhan, bidang kontak kira-kira sebanding dengan gaya normal. Kontribusi penting selanjutnya terhadap teori kontak permukaan kasar dibuat oleh Greenwood dan Williamson (1966) dan Person (2002). Hasil utama dari pekerjaan ini adalah bukti bahwa area kontak sebenarnya dari permukaan kasar, secara kasar, sebanding dengan gaya normal, sedangkan karakteristik masing-masing mikrokontak (tekanan, ukuran mikrokontak) sangat bergantung pada beban. .

Masalah klasik mekanika kontak

Kontak antara bola dan setengah ruang elastis

Sebuah bola padat berjari-jari ditekan ke dalam setengah ruang elastis hingga kedalaman (kedalaman penetrasi), membentuk bidang kontak berjari-jari.

Kekuatan yang diperlukan untuk ini adalah

Dan inilah modulus elastisitasnya, dan merupakan rasio Poisson kedua benda tersebut.

Kontak antara dua bola

Ketika dua bola bersentuhan dengan jari-jari dan persamaan ini berlaku untuk jari-jari masing-masing

Distribusi tekanan di area kontak dihitung sebagai

Tegangan geser maksimum dicapai di bawah permukaan, yaitu pada .

Kontak antara dua silinder bersilangan dengan jari-jari yang sama

Kontak antara dua silinder bersilangan yang jari-jarinya sama

Kontak antara dua silinder bersilangan dengan jari-jari yang sama setara dengan kontak antara bola berjari-jari dan bidang (lihat di atas).

Kontak antara indentor silinder padat dan ruang setengah elastis

Jika sebuah silinder padat berjari-jari a ditekan hingga setengah ruang elastis, maka tekanan didistribusikan sebagai berikut

Hubungan antara kedalaman penetrasi dan gaya normal ditentukan oleh

Kontak antara indentor berbentuk kerucut padat dan setengah ruang elastis

Kontak antara kerucut dan setengah ruang elastis

Saat membuat indentasi setengah ruang elastis dengan indentor berbentuk kerucut padat, kedalaman penetrasi dan radius kontak dihubungkan dengan hubungan berikut:

Terdapat sudut antara bidang mendatar dan bidang lateral kerucut. Distribusi tekanan ditentukan oleh rumus

Tegangan pada puncak kerucut (di tengah bidang kontak) bervariasi secara logaritmik. Kekuatan total dihitung sebagai

Kontak antara dua silinder dengan sumbu sejajar

Jika terjadi kontak antara dua silinder elastis yang sumbunya sejajar, gaya berbanding lurus dengan kedalaman penetrasi:

Jari-jari kelengkungan sama sekali tidak ada dalam hubungan ini. Setengah lebar kontak ditentukan oleh rasio berikut

seperti dalam kasus kontak antara dua bola. Tekanan maksimumnya adalah

Kontak antara permukaan kasar

Ketika dua benda dengan permukaan kasar berinteraksi satu sama lain, luas kontak sebenarnya jauh lebih kecil daripada luas semu. Ketika terjadi kontak antara bidang dengan kekasaran yang terdistribusi secara acak dan setengah ruang elastis, luas kontak nyata sebanding dengan gaya normal dan ditentukan oleh persamaan berikut:

Dalam hal ini - nilai akar rata-rata kuadrat dari kekasaran bidang dan . Tekanan rata-rata di area kontak sebenarnya

dihitung dengan perkiraan yang baik sebagai setengah modulus elastisitas dikalikan dengan nilai akar rata-rata kuadrat dari kekasaran profil permukaan. Jika tekanan ini lebih besar dari kekerasan material dan sebagainya

maka kekasaran mikro sepenuhnya berada dalam keadaan plastis. Permukaan pada saat kontak hanya mengalami deformasi elastis. Nilai tersebut diperkenalkan oleh Greenwood dan Williamson dan disebut indeks plastisitas. Fakta deformasi suatu benda, elastis atau plastis, tidak bergantung pada gaya normal yang diterapkan.

literatur

K.L.Johnson: Mekanik kontak. Cambridge University Press, 6. Nachdruck der 1. Auflage, 2001.
Popov, Valentin L.: Mekanik Kontak dan Reibung. Simulasi Ein Lehr- und Anwendungsbuch von der Nanotribologie bis zur numerischen, Springer-Verlag, 2009, 328 S., ISBN 978-3-540-88836-9.
Popov, Valentin L.: Mekanika Kontak dan Gesekan. Prinsip dan Penerapan Fisik, Springer-Verlag, 2010, 362 hal., ISBN 978-3-642-10802-0.
DI DALAM Sneddon: Hubungan Beban dan Penetrasi pada Masalah Boussinesq Axisymmetric untuk Punch of Arbitrary Profile. Int. J.Eng. Sains, 1965, v. 3, hal. 47–57.
S.Hyun, M.O.Robbins: Kontak elastis antara permukaan kasar: Pengaruh kekasaran pada panjang gelombang besar dan kecil. Trobology Internasional, 2007, v.40, hal. 1413–1422.

Yayasan Wikimedia. 2010.

Fakultas Teknik Mesin USTU-UPI
Gergaji Listrik Texas 2

Lihat apa itu “Mekanisme interaksi kontak” di kamus lain:

Hertz, Heinrich Rudolf- Wikipedia memiliki artikel tentang orang lain dengan nama keluarga yang sama, lihat Hertz. Heinrich Rudolf Hertz Heinrich Rudolf Hertz ... Wikipedia

Ciavarella, Michele- Michele Ciavarella (Italia: Michele Ciavarella; lahir 21 September 1970, Bari, Italia) Insinyur dan peneliti Italia, Associate Professor Mekanika di Politecnico di Bari, publik... ... Wikipedia

Fisika- I. Pokok bahasan dan struktur fisika Fisika adalah ilmu yang mempelajari hukum-hukum fenomena alam yang paling sederhana sekaligus paling umum, sifat-sifat dan struktur materi serta hukum-hukum geraknya. Oleh karena itu, konsep F. dan hukum-hukum lainnya mendasari segala sesuatu... ...

Metode memindahkan automata seluler- Automata seluler seluler secara aktif mengubah tetangganya dengan memutus koneksi yang ada antara automata dan membentuk koneksi baru (memodelkan interaksi kontak ... Wikipedia

Uni Soviet. Ilmu teknis- Ilmu dan teknologi penerbangan Di Rusia pra-revolusioner, sejumlah pesawat dengan desain asli dibuat. Y. M. Gakkel, D. P. Grigorovich, V. A. Slesarev dan lainnya menciptakan pesawat mereka sendiri (1909 1914).4 pesawat bermotor dibangun... ... Ensiklopedia Besar Soviet

Galin, Lev Alexandrovich- (()) Lev Aleksandrovich Galin Tanggal lahir: 15 September (28), 1912 (1912 09 28) Tempat lahir: Bogorodsk, wilayah Gorky Tanggal kematian: 16 Desember 1981 ... Wikipedia

Tribologi- (lat. gesekan tribos) ilmu, cabang fisika yang mempelajari dan menjelaskan interaksi kontak benda padat yang dapat dideformasi selama pergerakan relatifnya. Bidang penelitian tribologi adalah proses... ... Wikipedia

1. Analisis publikasi ilmiah dalam kerangka mekanisme interaksi kontak 6

2. Analisis pengaruh sifat fisik dan mekanik bahan pasangan kontak pada zona kontak dalam kerangka teori elastisitas ketika melaksanakan soal uji interaksi kontak dengan larutan analitik yang diketahui. 13

3. Kajian keadaan tegangan kontak elemen-elemen bagian penyangga berbentuk bola dalam formulasi aksisimetris. 34

3.1. Analisis numerik dari desain bagian pendukung lengkap. 35

3.2. Studi tentang pengaruh alur dengan pelumas pada permukaan geser bulat pada keadaan tegangan rakitan kontak. 43

3.3. Studi numerik tentang keadaan tegangan rakitan kontak untuk berbagai bahan lapisan antifriction. 49

Kesimpulan... 54

Referensi... 57

Analisis publikasi ilmiah dalam kerangka mekanisme interaksi kontak

Banyak komponen dan struktur yang digunakan dalam teknik mesin, konstruksi, kedokteran, dan bidang lainnya beroperasi dalam kondisi interaksi kontak. Biasanya, ini adalah elemen penting yang mahal dan sulit diperbaiki, yang tunduk pada peningkatan persyaratan mengenai kekuatan, keandalan, dan daya tahan. Sehubungan dengan meluasnya penggunaan teori interaksi kontak dalam teknik mesin, konstruksi, dan bidang aktivitas manusia lainnya, muncul kebutuhan untuk mempertimbangkan interaksi kontak benda-benda dengan konfigurasi kompleks (struktur dengan lapisan dan lapisan anti-gesekan, benda berlapis, kontak nonlinier , dll.) dengan kondisi batas yang kompleks di zona kontak, dalam kondisi statis dan dinamis. Fondasi mekanisme interaksi kontak diletakkan oleh G. Hertz, V.M. Alexandrov, L.A. Galin, K.Johnson, I.Ya. Shtaerman, L.Goodman, A.I. Lurie dan ilmuwan dalam dan luar negeri lainnya. Mengingat sejarah perkembangan teori interaksi kontak, kita dapat menyoroti karya Heinrich Hertz “Tentang kontak benda elastis” sebagai landasan. Selain itu, teori ini didasarkan pada teori klasik elastisitas dan mekanika kontinum, dan dipresentasikan kepada komunitas ilmiah di Berlin Physical Society pada akhir tahun 1881. Para ilmuwan mencatat signifikansi praktis dari perkembangan teori interaksi kontak, dan Penelitian Hertz dilanjutkan, meskipun teorinya belum berkembang sebagaimana mestinya. Teori ini awalnya tidak tersebar luas, karena teori ini mendahului zamannya dan baru mendapatkan popularitas pada awal abad terakhir, pada masa perkembangan teknik mesin. Dapat dicatat bahwa kelemahan utama teori Hertz adalah penerapannya hanya pada benda elastis ideal pada permukaan kontak, tanpa memperhitungkan gesekan pada permukaan kawin.

Saat ini, mekanisme interaksi kontak belum kehilangan relevansinya, tetapi merupakan salah satu topik yang paling berkembang pesat dalam mekanika benda padat yang dapat dideformasi. Selain itu, setiap masalah dalam mekanisme interaksi kontak membawa sejumlah besar penelitian teoretis atau terapan. Perkembangan dan penyempurnaan teori kontak yang dikemukakan oleh Hertz dilanjutkan oleh sejumlah besar ilmuwan asing dan dalam negeri. Misalnya, Alexandrov V.M. Chebakov M.I. mempertimbangkan masalah untuk setengah bidang elastis tanpa dan memperhitungkan gesekan dan adhesi; dalam formulasinya, penulis juga memperhitungkan pelumasan, panas yang dihasilkan dari gesekan dan keausan. Metode numerik dan analitis untuk memecahkan masalah spasial non-klasik tentang mekanisme interaksi kontak dalam kerangka teori elastisitas linier dijelaskan. Sejumlah besar penulis mengerjakan buku ini, yang mencerminkan karya hingga tahun 1975, yang mencakup sejumlah besar pengetahuan tentang interaksi kontak. Buku ini memuat hasil penyelesaian permasalahan kontak statis, dinamis dan temperatur pada benda elastis, viskoelastik, dan plastis. Publikasi serupa diterbitkan pada tahun 2001 yang berisi metode dan hasil terkini untuk memecahkan masalah dalam mekanisme interaksi kontak. Ini berisi karya-karya tidak hanya penulis dalam negeri tetapi juga asing. N.Kh.Harutyunyan dan A.V. Manzhirov dalam monografinya mengeksplorasi teori interaksi kontak benda yang sedang tumbuh. Sebuah masalah diajukan untuk masalah kontak non-stasioner dengan area kontak yang bergantung pada waktu dan metode solusinya diuraikan dalam V.N. Seimov. mempelajari interaksi kontak dinamis, dan Sargsyan V.S. dianggap sebagai masalah untuk setengah bidang dan strip. Dalam monografinya, Johnson K. meneliti masalah kontak terapan dengan mempertimbangkan gesekan, dinamika, dan perpindahan panas. Efek seperti inelastisitas, viskositas, akumulasi kerusakan, slip, dan adhesi juga telah dijelaskan. Penelitian mereka merupakan hal mendasar bagi mekanisme interaksi kontak dalam hal menciptakan metode analitis dan semi-analitik untuk memecahkan masalah kontak pada suatu strip, setengah ruang, ruang dan benda berbentuk kanonik; mereka juga menyentuh masalah kontak untuk benda dengan interlayer dan pelapis.

Perkembangan lebih lanjut dari mekanisme interaksi kontak tercermin dalam karya Goryacheva I.G., Voronin N.A., Torskaya E.V., Chebakov M.I., M.I. Porter dan ilmuwan lainnya. Sejumlah besar karya mempertimbangkan kontak bidang, setengah ruang atau ruang dengan indentor, kontak melalui interlayer atau lapisan tipis, dan kontak dengan setengah ruang dan ruang berlapis. Pada dasarnya, solusi untuk masalah kontak tersebut diperoleh dengan menggunakan metode analitis dan semi-analitis, dan model matematika dari kontak cukup sederhana dan, meskipun memperhitungkan gesekan antara bagian-bagian yang dikawinkan, model tersebut tidak memperhitungkan sifat kontak. interaksi. Dalam mekanisme nyata, bagian-bagian struktur berinteraksi satu sama lain dan dengan objek di sekitarnya. Kontak dapat terjadi baik secara langsung antar benda atau melalui berbagai lapisan dan pelapis. Karena kenyataan bahwa mekanisme mesin dan elemen-elemennya seringkali merupakan struktur kompleks secara geometris yang beroperasi dalam kerangka mekanika interaksi kontak, studi tentang perilaku dan karakteristik deformasinya merupakan masalah mendesak dalam mekanika benda padat yang dapat dideformasi. Contoh sistem tersebut termasuk bantalan geser dengan lapisan material komposit, endoprostesis pinggul dengan lapisan anti-gesekan, sambungan tulang dan tulang rawan artikular, perkerasan jalan, piston, bagian pendukung bentang jembatan dan struktur jembatan, dll. Mekanisme adalah sistem mekanis yang kompleks dengan konfigurasi spasial yang kompleks, memiliki lebih dari satu permukaan geser, dan sering kali bersentuhan dengan lapisan dan interlayer. Dalam hal ini, perkembangan masalah kontak, termasuk interaksi kontak melalui pelapisan dan interlayer, merupakan hal yang menarik. Goryacheva I.G. dalam monografinya ia menyelidiki pengaruh mikrogeometri permukaan, heterogenitas sifat mekanik lapisan permukaan, serta sifat permukaan dan lapisan film yang menutupinya terhadap karakteristik interaksi kontak, gaya gesekan dan distribusi tegangan pada lapisan dekat permukaan di bawah kontak yang berbeda. kondisi. Di ruang kerjanya, Torskaya E.V. mempertimbangkan masalah gesernya indentor kasar yang kaku sepanjang batas setengah ruang elastis dua lapis. Diasumsikan bahwa gaya gesekan tidak mempengaruhi distribusi tekanan kontak. Untuk masalah kontak gesekan indentor dengan permukaan kasar, pengaruh koefisien gesekan terhadap distribusi tegangan dianalisis. Studi tentang interaksi kontak cetakan kaku dan basa viskoelastik dengan lapisan tipis disajikan untuk kasus di mana permukaan cetakan dan lapisan saling berulang, diberikan dalam. Interaksi mekanis benda-benda berlapis elastis dipelajari dalam karya-karya, mereka mempertimbangkan kontak indentor silinder, bola, sistem perangko dengan setengah ruang berlapis elastis. Sejumlah besar penelitian telah dipublikasikan mengenai lekukan media multilayer. Alexandrov V.M. dan Mkhitaryan S.M. menguraikan metode dan hasil penelitian tentang pengaruh stempel pada benda yang dilapisi dan dilapisi, permasalahan tersebut dipertimbangkan dalam rumusan teori elastisitas dan viskoelastisitas. Kita dapat membedakan sejumlah masalah tentang interaksi kontak yang memperhitungkan gesekan. Masalah kontak bidang dari interaksi stempel kaku yang bergerak dengan lapisan viskoelastik dipertimbangkan. Stempel bergerak dengan kecepatan konstan dan ditekan dengan gaya normal konstan, dengan asumsi tidak ada gesekan pada bidang kontak. Masalah ini diselesaikan untuk dua jenis cetakan: persegi panjang dan parabola. Para penulis secara eksperimental mempelajari pengaruh lapisan berbagai bahan pada proses perpindahan panas di zona kontak. Sekitar enam sampel diperiksa dan secara eksperimental ditentukan bahwa inti baja tahan karat merupakan isolator panas yang efektif. Publikasi ilmiah lain membahas masalah kontak aksisimetri termoelastisitas mengenai tekanan stempel isotropik melingkar silinder panas pada lapisan isotropik elastis; terdapat kontak termal yang tidak ideal antara stempel dan lapisan. Karya-karya yang dibahas di atas mempertimbangkan studi tentang perilaku mekanis yang lebih kompleks di lokasi interaksi kontak, namun dalam banyak kasus geometrinya tetap berbentuk kanonik. Karena seringkali dalam struktur kontak terdapat lebih dari 2 permukaan kontak, geometri spasial yang kompleks, material dan kondisi pembebanan yang kompleks dalam perilaku mekanisnya, hampir tidak mungkin untuk mendapatkan solusi analitis untuk banyak masalah kontak yang penting secara praktis, oleh karena itu metode solusi yang efektif adalah diperlukan, termasuk numerik. Pada saat yang sama, salah satu tugas terpenting dalam memodelkan mekanisme interaksi kontak dalam paket perangkat lunak aplikasi modern adalah mempertimbangkan pengaruh bahan dari pasangan kontak, serta kesesuaian hasil studi numerik dengan analisis yang ada. solusi.

Kesenjangan antara teori dan praktik dalam memecahkan masalah interaksi kontak, serta rumusan dan deskripsi matematisnya yang kompleks, menjadi pendorong terbentuknya pendekatan numerik untuk memecahkan masalah tersebut. Metode yang paling umum untuk memecahkan masalah mekanika interaksi kontak secara numerik adalah metode elemen hingga (FEM). Algoritma solusi berulang menggunakan FEM untuk masalah kontak satu arah dipertimbangkan dalam. Solusi masalah kontak dipertimbangkan menggunakan FEM yang diperluas, yang memungkinkan kita memperhitungkan gesekan pada permukaan kontak benda yang bersentuhan dan heterogenitasnya. Publikasi yang dipertimbangkan tentang FEM untuk masalah interaksi kontak tidak terikat pada elemen struktural tertentu dan seringkali memiliki geometri kanonik. Contoh pertimbangan kontak dalam kerangka FEM untuk struktur nyata adalah dengan mempertimbangkan kontak antara sudu dan cakram mesin turbin gas. Solusi numerik untuk masalah interaksi kontak struktur multilayer dan benda dengan lapisan anti-gesekan dan interlayer dibahas dalam. Publikasi ini terutama membahas interaksi kontak dari setengah ruang dan ruang berlapis dengan indentor, serta penggabungan benda berbentuk kanonik dengan interlayer dan pelapis. Model matematika dari kontak memiliki sedikit konten, dan kondisi interaksi kontak tidak dijelaskan dengan baik. Model kontak jarang mempertimbangkan kemungkinan adhesi secara simultan, selip dengan berbagai jenis gesekan, dan pelepasan pada permukaan kontak. Sebagian besar publikasi memberikan sedikit gambaran tentang model matematika dari masalah deformasi struktur dan rakitan, terutama kondisi batas pada permukaan kontak.

Pada saat yang sama, studi tentang masalah interaksi kontak antara benda-benda dari sistem dan struktur kompleks yang nyata mengandaikan adanya dasar sifat fisik-mekanik, gesekan dan operasional dari bahan benda yang bersentuhan, serta lapisan dan lapisan anti-gesekan. . Seringkali salah satu bahan pasangan kontak adalah berbagai polimer, termasuk polimer antifriction. Kurangnya informasi tentang sifat-sifat fluoroplastik, komposisi berdasarkan bahan tersebut, dan polietilen dengan berat molekul sangat tinggi dari berbagai tingkatan, sehingga menghambat efektivitas penggunaannya di banyak bidang industri. Atas dasar Institut Pengujian Bahan Nasional Universitas Teknologi Stuttgart, serangkaian percobaan skala penuh dilakukan yang bertujuan untuk menentukan sifat fisik dan mekanik bahan yang digunakan di Eropa dalam unit kontak: polietilen PTFE dengan berat molekul sangat tinggi dan MSM dengan penambahan karbon hitam dan plasticizer. Namun penelitian skala besar yang bertujuan untuk menentukan sifat fisik, mekanik dan operasional media viskoelastik dan analisis komparatif bahan yang cocok untuk digunakan sebagai bahan permukaan geser untuk struktur industri kritis yang beroperasi dalam kondisi deformasi yang sulit belum dilakukan di dunia dan di Rusia. Dalam hal ini, ada kebutuhan untuk mempelajari sifat fisik-mekanik, gesekan dan operasional media viskoelastik, membangun model perilakunya dan memilih hubungan konstitutif.

Dengan demikian, masalah mempelajari interaksi kontak sistem dan struktur kompleks dengan satu atau lebih permukaan geser merupakan masalah mendesak dalam mekanika benda padat yang dapat dideformasi. Masalah saat ini juga meliputi: penentuan sifat fisik-mekanik, gesekan dan operasional bahan permukaan kontak struktur nyata dan analisis numerik dari deformasi dan karakteristik kontaknya; melakukan studi numerik yang bertujuan untuk mengidentifikasi pola pengaruh sifat fisik-mekanik dan antifriksi bahan dan geometri benda kontak pada keadaan tegangan-regangan kontak dan, atas dasar itu, mengembangkan metodologi untuk memprediksi perilaku elemen struktur yang sedang dirancang. dan beban non-desain. Penting juga untuk mempelajari pengaruh sifat fisik-mekanik, gesekan dan operasional bahan yang mengalami interaksi kontak. Implementasi praktis dari masalah tersebut hanya mungkin dilakukan dengan metode numerik yang berfokus pada teknologi komputasi paralel, menggunakan teknologi komputasi multiprosesor modern.

Analisis pengaruh sifat fisik dan mekanik bahan berpasangan kontak pada zona kontak dalam kerangka teori elastisitas ketika menerapkan masalah uji interaksi kontak dengan solusi analitik yang diketahui

Mari kita perhatikan pengaruh sifat-sifat bahan pasangan kontak pada parameter area interaksi kontak menggunakan contoh penyelesaian masalah kontak klasik tentang interaksi kontak dua bola kontak yang ditekan satu sama lain oleh gaya P (Gbr. 2.1.). Kami akan mempertimbangkan masalah interaksi bola dalam kerangka teori elastisitas, solusi analitis untuk masalah ini dipertimbangkan oleh A.M. Katz masuk.

Beras. 2.1. Diagram kontak

Sebagai bagian dari penyelesaian masalah, dijelaskan bahwa menurut teori Hertz, tekanan kontak dicari menurut rumus (1):

, (2.1)

dimana adalah jari-jari bidang kontak, adalah koordinat bidang kontak, adalah tekanan kontak maksimum pada bidang tersebut.

Sebagai hasil perhitungan matematis dalam kerangka mekanisme interaksi kontak, ditemukan rumus-rumus untuk menentukan dan disajikan masing-masing pada (2.2) dan (2.3):

, (2.2)

, (2.3)

dimana dan adalah jari-jari bola yang bersentuhan, , dan , berturut-turut adalah rasio Poisson dan modulus elastis bola yang bersentuhan.

Dapat dicatat bahwa dalam rumus (2-3) koefisien yang bertanggung jawab atas sifat mekanik pasangan kontak bahan memiliki bentuk yang sama, jadi kami menyatakannya , dalam hal ini rumus (2.2-2.3) berbentuk (2.4-2.5):

, (2.4)

. (2.5)

Mari kita perhatikan pengaruh sifat bahan kontak dalam struktur terhadap parameter kontak. Mari kita pertimbangkan, dalam kerangka masalah kontak dua bidang kontak, pasangan bahan kontak berikut: Baja – Fluoroplastik; Baja – Bahan anti-gesekan komposit dengan inklusi perunggu bulat (MAK); Baja – Fluoroplastik yang dimodifikasi. Pilihan bahan pasangan kontak ini disebabkan oleh penelitian lebih lanjut mengenai pengoperasiannya dengan bagian pendukung berbentuk bola. Sifat mekanik material pasangan kontak disajikan pada Tabel 2.1.

Tabel 2.1.

Sifat-sifat bahan bidang kontak

TIDAK.	Bahan 1 bola	Bahan 2 bola
	Baja	Fluoroplastik
, T/m 2		, T/m 2
2E+11	0,3	5.45E+08	0,466
	Baja	POPPY
, T/m 2		, T/m 2
2E+11	0,3		0,4388
	Baja	Fluoroplastik yang dimodifikasi
, T/m 2		, T/m 2
2E+11	0,3		0,46

Dengan demikian, untuk ketiga pasangan kontak tersebut dapat diketahui koefisien pasangan kontak, radius bidang kontak maksimum dan tekanan kontak maksimum yang disajikan pada Tabel 2.2. Pada tabel 2.2. Parameter kontak dihitung dengan syarat bahwa bola dengan jari-jari satuan ( , m dan , m) dikenakan gaya tekan , N.

Tabel 2.2.

Parameter zona kontak

Beras. 2.2. Parameter bantalan:

a) , m 2 /N; b) , m; c) , T/m 2

Pada Gambar. 2.2. Perbandingan parameter zona kontak untuk tiga pasangan kontak bahan bola disajikan. Terlihat bahwa fluoroplastik murni memiliki tekanan kontak maksimum yang lebih rendah dibandingkan dengan dua bahan lainnya, sedangkan radius zona kontak paling besar. Parameter zona kontak antara fluoroplastik yang dimodifikasi dan MAK tidak berbeda secara signifikan.

Mari kita perhatikan pengaruh jari-jari bola kontak pada parameter zona kontak. Perlu dicatat bahwa ketergantungan parameter kontak pada jari-jari bola adalah sama dalam rumus (4)-(5), yaitu. mereka memasukkan rumus dengan cara yang sama, jadi untuk mempelajari pengaruh jari-jari bola yang bersentuhan cukup dengan mengubah jari-jari satu bola. Jadi, kita akan mempertimbangkan pertambahan jari-jari bola ke-2 dengan nilai konstan jari-jari bola ke-1 (lihat Tabel 2.3).

Tabel 2.3.

Jari-jari bola kontak

TIDAK.	, M	, M

Tabel 2.4

Parameter zona kontak untuk radius kontak bola yang berbeda

TIDAK.	Baja-Fotorplast	Baja-MAK	Fluoroplastik mod baja
, M	, T/m 2	, M	, T/m 2	, M	, T/m 2
	0,000815	719701,5	0,000707	954879,5	0,000701	972788,7477
	0,000896	594100,5	0,000778	788235,7	0,000771	803019,4184
	0,000953		0,000827	698021,2	0,000819	711112,8885
	0,000975	502454,7	0,000846	666642,7	0,000838	679145,8759
	0,000987	490419,1	0,000857	650674,2	0,000849	662877,9247
	0,000994	483126,5	0,000863	640998,5	0,000855	653020,7752
	0,000999		0,000867	634507,3	0,000859	646407,8356
	0,001003		0,000871	629850,4	0,000863	641663,5312
	0,001006		0,000873	626346,3	0,000865	638093,7642
	0,001008	470023,7	0,000875	623614,2	0,000867	635310,3617

Ketergantungan pada parameter zona kontak (radius maksimum zona kontak dan tekanan kontak maksimum) disajikan pada Gambar. 2.3.

Berdasarkan data yang disajikan pada Gambar. 2.3. kita dapat menyimpulkan bahwa dengan bertambahnya jari-jari salah satu bola yang bersentuhan, baik jari-jari maksimum zona kontak maupun tekanan kontak maksimum mencapai asimtot. Dalam hal ini, seperti yang diharapkan, hukum distribusi radius maksimum zona kontak dan tekanan kontak maksimum untuk tiga pasang bahan kontak adalah sama: seiring bertambahnya, radius maksimum zona kontak meningkat, dan tekanan kontak maksimum berkurang.

Untuk perbandingan yang lebih jelas tentang pengaruh sifat-sifat bahan kontak pada parameter kontak, kami memplot pada satu grafik radius maksimum untuk tiga pasangan kontak yang diteliti dan juga tekanan kontak maksimum (Gbr. 2.4.).

Berdasarkan data yang ditunjukkan pada Gambar 4, terdapat perbedaan kecil yang nyata dalam parameter kontak MAK dan fluoroplastik termodifikasi, sedangkan fluoroplastik murni, pada nilai tekanan kontak yang jauh lebih rendah, memiliki radius area kontak yang lebih besar dibandingkan dua bahan lainnya.

Mari kita perhatikan distribusi tekanan kontak untuk tiga pasang kontak bahan dengan peningkatan. Distribusi tekanan kontak ditunjukkan sepanjang radius area kontak (Gbr. 2.5.).

Beras. 2.5. Distribusi tekanan kontak sepanjang radius kontak:

a) Baja-PTFE; b) Baja-MAK;

c) Fluoroplastik yang Dimodifikasi Baja

Selanjutnya, kita akan mempertimbangkan ketergantungan jari-jari maksimum bidang kontak dan tekanan kontak maksimum pada gaya-gaya yang menyatukan bola-bola tersebut. Mari kita perhatikan aksi pada bola dengan satuan jari-jari ( , m dan , m) gaya: 1 N, 10 N, 100 N, 1000 N, 10000 N, 100000 N, 1000000 N. Parameter interaksi kontak diperoleh sebagai hasil dari penelitian disajikan pada Tabel 2.5.

Tabel 2.5.

Parameter kontak saat diperbesar

P, N	Baja-Fotorplast	Baja-MAK	Fluoroplastik mod baja
, M	, T/m 2	, M	, T/m 2	, M	, T/m 2
	0,0008145	719701,5	0,000707	954879,5287	0,000700586	972788,7477
	0,0017548		0,001523	2057225,581	0,001509367	2095809,824
	0,0037806		0,003282	4432158,158	0,003251832	4515285,389
	0,0081450		0,007071	9548795,287	0,00700586	9727887,477
	0,0175480		0,015235	20572255,81	0,015093667	20958098,24
	0,0378060		0,032822	44321581,58	0,032518319	45152853,89
	0,0814506		0,070713	95487952,87	0,070058595	97278874,77

Ketergantungan parameter kontak disajikan pada Gambar. 2.6.

Beras. 2.6. Ketergantungan parameter kontak pada

untuk tiga pasang kontak bahan: a) , m; b) , T/m 2

Untuk tiga pasang kontak material, dengan meningkatnya gaya tekan, terjadi peningkatan radius maksimum area kontak dan tekanan kontak maksimum (Gbr. 2). 2.6. Dalam hal ini, area kontak dengan radius yang lebih besar serupa dengan hasil yang diperoleh sebelumnya untuk fluoroplastik murni pada tekanan kontak yang lebih rendah.

Mari kita perhatikan distribusi tekanan kontak untuk tiga pasang kontak bahan dengan peningkatan. Distribusi tekanan kontak ditunjukkan sepanjang radius area kontak (Gbr. 2.7.).

Mirip dengan hasil yang diperoleh sebelumnya, dengan peningkatan gaya konvergen, terjadi peningkatan radius area kontak dan tekanan kontak, sedangkan sifat distribusi tekanan kontak adalah sama untuk semua opsi perhitungan.

Mari kita implementasikan tugas dalam paket perangkat lunak ANSYS. Saat membuat mesh elemen hingga, tipe elemen PLANE182 digunakan. Tipe ini merupakan elemen dengan empat titik simpul dan mempunyai pendekatan orde kedua. Elemen ini digunakan untuk pemodelan benda dua dimensi. Setiap node elemen memiliki dua derajat kebebasan UX dan UY. Elemen ini juga digunakan untuk menghitung masalah: aksisimetris, keadaan deformasi bidang, dan keadaan tegangan bidang.

Dalam permasalahan klasik yang diteliti, jenis pasangan kontak yang digunakan: “permukaan - permukaan”. Salah satu permukaan ditetapkan sebagai target ( TARGET), dan kontak lainnya ( KONTA). Karena permasalahan dua dimensi dipertimbangkan, elemen hingga TARGET169 dan CONTA171 digunakan.

Permasalahan tersebut diimplementasikan dalam formulasi aksisimetri menggunakan elemen kontak tanpa memperhitungkan gesekan pada permukaan kawin. Diagram perhitungan masalah ditunjukkan pada Gambar. 2.8.

Beras. 2.8. Diagram perhitungan kontak bola

Rumusan matematis dari masalah kompresi dua bola yang bersentuhan (Gbr. 2.8.) diimplementasikan dalam kerangka teori elastisitas dan meliputi:

persamaan kesetimbangan

hubungan geometris

, (2.7)

hubungan fisik

, (2.8)

dimana dan adalah parameter Lamé, adalah tensor tegangan, adalah tensor regangan, adalah vektor perpindahan, adalah vektor jari-jari suatu titik sembarang, adalah invarian pertama dari tensor regangan, adalah tensor satuan, adalah daerah yang ditempati oleh bola 1, adalah wilayah yang ditempati bola 2, .

Rumusan matematika (2.6)-(2.8) dilengkapi dengan syarat batas dan syarat simetri pada permukaan dan . Bola 1 ditindaklanjuti oleh suatu gaya

gaya bekerja pada bola 2

. (2.10)

Sistem persamaan (2.6) – (2.10) juga dilengkapi dengan kondisi interaksi pada permukaan kontak, ketika dua benda bersentuhan, bilangan kondisinya adalah 1 dan 2. Jenis interaksi kontak berikut dipertimbangkan:

– tergelincir karena gesekan: untuk gesekan statis

, , , , (2.8)

di mana , ,

– untuk gesekan geser

, , , , , , (2.9)

di mana , ,

– tidak lengket

, , (2.10)

– kopling penuh

, , , , (2.11)

dimana adalah koefisien gesekan, adalah lambang sumbu koordinat yang terletak pada bidang singgung permukaan kontak, adalah perpindahan sepanjang garis normal ke batas kontak yang bersangkutan, adalah perpindahan pada bidang singgung, adalah tegangan yang normal terhadap bidang tersebut. batas kontak, adalah tegangan tangensial pada batas kontak, – besarnya vektor tegangan kontak tangensial.

Implementasi numerik dari penyelesaian masalah kontak bola akan diimplementasikan dengan menggunakan contoh pasangan kontak material Baja-PTFE, dengan gaya tekan N. Pilihan beban ini disebabkan oleh fakta bahwa untuk beban yang lebih kecil, kerusakan yang lebih kecil model dan elemen hingga diperlukan, yang sulit dilakukan karena terbatasnya sumber daya komputasi.

Saat mengimplementasikan masalah kontak secara numerik, salah satu tugas utamanya adalah memperkirakan konvergensi solusi elemen hingga dari masalah berdasarkan parameter kontak. Di bawah ini adalah tabel 2.6. yang menyajikan karakteristik model elemen hingga yang terlibat dalam menilai konvergensi solusi numerik dari opsi partisi.

Tabel 2.6.

Jumlah nodal yang tidak diketahui untuk ukuran elemen yang berbeda dalam soal bidang kontak

Pada Gambar. 2.9. Konvergensi solusi numerik untuk masalah kontak bola disajikan.

Beras. 2.9. Konvergensi solusi numerik

Anda dapat melihat konvergensi solusi numerik, sedangkan distribusi tekanan kontak model dengan 144 ribu node tidak diketahui memiliki perbedaan kuantitatif dan kualitatif yang tidak signifikan dari model dengan 540 ribu node tidak diketahui. Pada saat yang sama, waktu penghitungan program berbeda beberapa kali, yang merupakan faktor penting dalam penelitian numerik.

Pada Gambar. 2.10. Perbandingan solusi numerik dan analitis dari masalah kontak bola ditampilkan. Solusi analitik dari masalah tersebut dibandingkan dengan solusi numerik dari model dengan 540 ribu node yang tidak diketahui.

Beras. 2.10. Perbandingan solusi analitis dan numerik

Dapat dicatat bahwa solusi numerik dari masalah ini memiliki perbedaan kuantitatif dan kualitatif yang kecil dari solusi analitis.

Hasil serupa pada konvergensi solusi numerik diperoleh untuk dua pasangan kontak material yang tersisa.

Pada saat yang sama, di Institut Mekanika Kontinuum Cabang Ural dari Akademi Ilmu Pengetahuan Rusia, Doktor Ilmu Fisika dan Matematika. AA Adamov melakukan serangkaian studi eksperimental tentang karakteristik deformasi bahan polimer antifriction dari pasangan kontak di bawah sejarah deformasi multi-tahap yang kompleks dengan pembongkaran. Siklus penelitian eksperimental meliputi (Gbr. 2.11): pengujian untuk menentukan kekerasan bahan Brinell; penelitian dalam kondisi kompresi bebas, serta kompresi terbatas dengan menekan benda uji berbentuk silinder dengan diameter dan panjang 20 mm dalam alat khusus dengan sangkar baja kaku. Semua pengujian dilakukan pada mesin pengujian Zwick Z100SN5A pada tingkat regangan tidak melebihi 10%.

Pengujian untuk mengetahui kekerasan bahan Brinell dilakukan dengan menekan bola berdiameter 5 mm (Gbr. 2.11., a). Dalam percobaan, setelah sampel dipasang pada substrat ke bola, beban awal sebesar 9,8 N diterapkan dan dipertahankan selama 30 detik. Selanjutnya, pada kecepatan gerak lengan silang mesin 5 mm/menit, bola dimasukkan ke dalam sampel hingga tercapai beban 132 N, yang dipertahankan konstan selama 30 detik. Kemudian terjadi pembongkaran hingga 9,8 N. Hasil percobaan penentuan kekerasan bahan tersebut disajikan pada Tabel 2.7.

Tabel 2.7.

Kekerasan bahan

Sampel silinder dengan diameter dan tinggi 20 mm dipelajari dalam kondisi kompresi bebas. Untuk menerapkan keadaan tegangan yang seragam dalam sampel silinder pendek, gasket tiga lapis yang terbuat dari film fluoroplastik setebal 0,05 mm, dilumasi dengan gemuk dengan viskositas rendah, digunakan di setiap ujung sampel. Dalam kondisi ini, kompresi sampel terjadi tanpa “pembentukan barel” yang nyata pada regangan hingga 10%. Hasil percobaan kompresi bebas disajikan pada Tabel 2.8.

Hasil percobaan kompresi bebas

Penelitian dalam kondisi kompresi terbatas (Gbr. 2.11., c) dilakukan dengan menekan sampel silinder dengan diameter 20 mm dan tinggi sekitar 20 mm dalam alat khusus dengan penahan baja kaku pada tekanan maksimum yang diizinkan sebesar 100- 160 MPa. Dalam mode kontrol manual mesin, sampel dimuat dengan beban kecil awal (~ 300 N, tegangan tekan aksial ~ 1 MPa) untuk memilih semua celah dan memeras kelebihan pelumas. Setelah itu, sampel didiamkan selama 5 menit untuk melemahkan proses relaksasi, kemudian program pemuatan sampel yang ditentukan dimulai.

Data eksperimen yang diperoleh mengenai perilaku nonlinier bahan polimer komposit sulit untuk dibandingkan secara kuantitatif. Pada tabel 2.9. nilai modulus tangen M = σ/ε diberikan, yang mencerminkan kekakuan sampel dalam kondisi deformasi uniaksial.

Kekakuan sampel dalam kondisi deformasi uniaksial

Dari hasil pengujian juga diperoleh sifat mekanik bahan: modulus elastisitas, rasio Poisson, diagram deformasi

0,000 0,000 -0,000 1154,29 -0,353 -1,923 1226,43 -0,381 -2,039 1298,58 -0,410 -2,156 1370,72 -0,442 -2,268 2405,21 -0,889 -3,713 3439,70 -1,353 -4,856 4474,19 -1,844 -5,540 5508,67 -2,343 -6,044 6543,16 -2,839 -6,579 7577,65 -3,342 -7,026 8612,14 -3,854 -7,335 9646,63 -4,366 -7,643 10681,10 -4,873 -8,002 11715,60 -5,382 -8,330 12750,10 -5,893 -8,612 13784,60 -6,403 -8,909 14819,10 -6,914 -9,230 15853,60 -7,428 -9,550 16888,00 -7,944 -9,865 17922,50 -8,457 -10,184 18957,00 -8,968 -10,508 19991,50 -9,480 -10,838 21026,00 -10,000 -11,202

Tabel 2.11

Deformasi dan tegangan pada sampel yang terbuat dari bahan komposit anti-gesekan berbahan dasar fluoroplastik dengan inklusi perunggu bulat dan molibdenum disulfida

Nomor	Waktu, detik	Perpanjangan, %	Tegangan bersyarat, MPa
		0,00000	-0,00000
	1635,11	-0,31227	-2,16253
	1827,48	-0,38662	-2,58184
	2196,16	-0,52085	-3,36773
	2933,53	-0,82795	-4,76765
	3302,22	-0,99382	-5,33360
	3670,9	-1,15454	-5,81052
	5145,64	-1,81404	-7,30133
	6251,69	-2,34198	-8,14546
	7357,74	-2,85602	-8,83885
	8463,8	-3,40079	-9,48010
	9534,46	-3,90639	-9,97794
	10236,4	-4,24407	-10,30620
	11640,4	-4,92714	-10,90800
	12342,4	-5,25837	-11,18910
	13746,3	-5,93792	-11,72070
	14448,3	-6,27978	-11,98170
	15852,2	-6,95428	-12,48420
	16554,2	-7,29775	-12,71790
	17958,2	-7,98342	-13,21760
	18660,1	-8,32579	-13,45170
	20064,1	-9,01111	-13,90540
	20766,1	-9,35328	-14,15230
		-9,69558	-14,39620
		-10,03990	-14,57500

Deformasi dan tegangan pada sampel yang terbuat dari fluoroplastik yang dimodifikasi

Nomor	Waktu, detik	Deformasi aksial, %	Stres bersyarat, MPa
	0,0	0,000	-0,000
	1093,58	-0,32197	-2,78125
	1157,91	-0,34521	-2,97914
	1222,24	-0,36933	-3,17885
	2306,41	-0,77311	-6,54110
	3390,58	-1,20638	-9,49141
	4474,75	-1,68384	-11,76510
	5558,93	-2,17636	-13,53510
	6643,10	-2,66344	-14,99470
	7727,27	-3,16181	-16,20210
	8811,44	-3,67859	-17,20450
	9895,61	-4,19627	-18,06060
	10979,80	-4,70854	-18,81330
	12064,00	-5,22640	-19,48280
	13148,10	-5,75156	-20,08840
	14232,30	-6,27556	-20,64990
	15316,50	-6,79834	-21,18110
	16400,60	-7,32620	-21,69070
	17484,80	-7,85857	-22,18240
	18569,00	-8,39097	-22,65720
	19653,20	-8,92244	-23,12190
	20737,30	-9,45557	-23,58330
	21821,50	-10,00390	-24,03330

Sesuai data yang disajikan pada tabel 2.10.-2.12. diagram deformasi dibuat (Gbr. 2.2).

Berdasarkan hasil percobaan, dapat diasumsikan bahwa gambaran perilaku bahan dimungkinkan dalam kerangka teori deformasi plastisitas. Pengaruh sifat elastoplastik bahan tidak diuji dalam soal pengujian karena kurangnya solusi analitis.

Kajian tentang pengaruh sifat fisik dan mekanik material ketika bekerja sebagai material pasangan kontak dibahas pada Bab 3 pada desain nyata bagian pendukung berbentuk bola.

Kami melaksanakan semua jenis pekerjaan siswa

Teori terapan interaksi kontak benda elastis dan penciptaan atas dasar proses pembentukan bantalan gesekan-guling dengan geometri rasional

TesisBantuan PenulisanCari tahu biayanya -ku bekerja

Namun, teori modern tentang kontak elastis tidak memungkinkan pencarian yang memadai untuk bentuk geometris rasional dari permukaan kontak dalam rentang kondisi pengoperasian bantalan gesekan gelinding yang cukup luas. Penelitian eksperimental di bidang ini dibatasi oleh kompleksitas teknologi pengukuran dan peralatan eksperimental yang digunakan, serta tingginya kompleksitas dan durasi...

KONVENSI YANG DITERIMA
BAB 1. ANALISIS KRITIS TERHADAP KEADAAN MASALAH, TUJUAN DAN TUJUAN PEKERJAAN
- 1. 1. Analisis sistematis tentang keadaan saat ini dan tren di bidang peningkatan kontak elastis benda berbentuk kompleks
  - 1. 1. 1. Keadaan terkini teori kontak elastis lokal benda berbentuk kompleks dan optimalisasi parameter geometris kontak
  - 1. 1. 2. Arahan utama untuk meningkatkan teknologi penggilingan permukaan kerja bantalan gelinding dengan bentuk yang kompleks
  - 1. 1. 3. Teknologi modern superfinishing pembentuk bentuk pada permukaan revolusi
- 1. 2. Tujuan penelitian
BAB 2. MEKANISME KONTAK ELASTIS BADAN
BENTUK GEOMETRIS KOMPLEKS
- 2. 1. Mekanisme keadaan deformasi kontak elastis benda berbentuk kompleks
- 2. 2. Mekanisme keadaan tegangan pada bidang kontak benda elastis berbentuk kompleks
- 2. 3. Analisis pengaruh bentuk geometris benda yang bersentuhan pada parameter kontak elastisnya
kesimpulan
BAGIAN 3. PEMBENTUKAN BENTUK GEOMETRIS RASIONAL PADA OPERASI GRINDING
- 3. 1. Membentuk bentuk geometris bagian yang berputar dengan cara menggiling dengan roda yang dimiringkan terhadap sumbu bagian tersebut
- 3. 2. Algoritma dan program untuk menghitung bentuk geometris bagian selama penggilingan dengan roda miring dan keadaan tegangan-regangan daerah kontaknya dengan benda elastis berbentuk bola
- 3. 3. Analisis pengaruh parameter proses penggilingan roda miring terhadap daya dukung permukaan tanah
- 3. 4. Penelitian tentang kemampuan teknologi proses penggilingan dengan roda gerinda yang condong ke sumbu benda kerja dan sifat operasional bantalan yang diproduksi menggunakannya
kesimpulan
BAB 4. DASAR-DASAR PEMBENTUKAN PROFIL BAGIAN DALAM OPERASI SUPERFINISHING
- 4. 1. Model matematis mekanisme proses pembentukan part pada superfinishing
- 4. 2. Algoritma dan program untuk menghitung parameter geometris permukaan mesin
- 4. 3. Analisis pengaruh faktor teknologi terhadap parameter proses pembentukan permukaan selama superfinishing
kesimpulan
BAB 5. HASIL PENELITIAN EFEKTIFITAS PROSES SUPERFINISHING FORM-BUILDING
- 5. 1. Metodologi penelitian eksperimental dan pengolahan data eksperimen
- 5. 2. Analisis regresi parameter proses superfinishing pembentukan tergantung pada karakteristik pahat
- 5. 3. Analisis regresi indikator proses superfinishing pembentukan bentuk tergantung pada mode pemrosesan
- 5. 4. Model matematika umum dari proses pembentukan superfinishing
- 5. 5. Kinerja bantalan rol dengan bentuk geometris rasional dari permukaan kerja
kesimpulan
BAB 6. PENERAPAN PRAKTIS HASIL PENELITIAN
- 6. 1. Memperbaiki desain bantalan gesekan gelinding
- 6. 2. Metode penggilingan cincin bantalan
- 6. 3. Metode untuk memantau profil jalur cincin bantalan
- 6. 4. Metode untuk menyempurnakan bagian super seperti cincin dengan profil yang rumit
- 6. 5. Suatu metode untuk merakit bantalan dengan bentuk geometris permukaan kerja yang rasional
kesimpulan

Biaya pekerjaan unik

Teori terapan interaksi kontak benda elastis dan penciptaan atas dasar proses pembentukan bantalan gesekan-guling dengan geometri rasional ( esai, tugas kuliah, diploma, tes)

Diketahui bahwa permasalahan pembangunan ekonomi di negara kita sangat bergantung pada kebangkitan industri yang berbasis pada pemanfaatan teknologi progresif. Ketentuan ini terutama berlaku untuk produksi bantalan, karena kegiatan sektor perekonomian nasional lainnya bergantung pada kualitas bantalan dan efisiensi produksinya. Meningkatkan karakteristik kinerja bantalan gesekan gelinding akan meningkatkan keandalan dan masa pakai mesin dan mekanisme, daya saing peralatan di pasar dunia, dan oleh karena itu merupakan masalah yang sangat penting.

Arah yang sangat penting dalam meningkatkan kualitas bantalan gesekan gelinding adalah dukungan teknologi untuk bentuk geometris rasional dari permukaan kerjanya: badan dan lintasan. Dalam karya V.M.Alexandrov, O.Yu.Davidenko, A.B. Koroleva, A.I.Lurie, A.B. Orlova, I.Ya. Shtaerman dkk telah secara meyakinkan menunjukkan bahwa memberikan permukaan kerja dari bagian mekanisme dan mesin yang bersentuhan secara elastis dengan bentuk geometris yang rasional dapat secara signifikan meningkatkan parameter kontak elastis dan secara signifikan meningkatkan sifat operasional unit gesekan.

Namun, teori modern tentang kontak elastis tidak memungkinkan pencarian yang memadai untuk bentuk geometris rasional dari permukaan kontak dalam rentang kondisi pengoperasian bantalan gesekan gelinding yang cukup luas. Penelitian eksperimental di bidang ini dibatasi oleh kompleksitas teknologi pengukuran dan peralatan eksperimen yang digunakan, serta tingginya kompleksitas dan durasi penelitian. Oleh karena itu, saat ini tidak ada metode universal untuk memilih bentuk geometris rasional dari permukaan kontak bagian-bagian mesin dan perangkat.

Masalah serius dalam penggunaan praktis unit gesekan gelinding pada mesin dengan geometri kontak rasional adalah kurangnya metode yang efektif untuk pembuatannya. Metode modern penggilingan dan penyelesaian permukaan bagian-bagian mesin dirancang terutama untuk produksi permukaan bagian-bagian dengan bentuk geometris yang relatif sederhana, yang profilnya diuraikan dalam garis melingkar atau lurus. Metode pembentukan superfinishing yang dikembangkan oleh sekolah ilmiah Saratov sangat efektif, namun penerapan praktisnya dirancang hanya untuk memproses permukaan luar seperti lintasan cincin bagian dalam bantalan rol, yang membatasi kemampuan teknologinya. Semua ini tidak memungkinkan, misalnya, untuk secara efektif mengontrol bentuk diagram tegangan kontak dari sejumlah desain bantalan gesekan gelinding, dan, akibatnya, secara signifikan mempengaruhi sifat operasionalnya.

Dengan demikian, memastikan pendekatan sistematis untuk meningkatkan bentuk geometris permukaan kerja unit gesekan gelinding dan dukungan teknologinya harus dianggap sebagai salah satu arahan terpenting untuk lebih meningkatkan sifat operasional mekanisme dan mesin. Di satu sisi, mempelajari pengaruh bentuk geometris benda elastis kontak berbentuk kompleks pada parameter kontak elastisnya memungkinkan untuk menciptakan metode universal untuk meningkatkan desain bantalan gesekan gelinding. Di sisi lain, pengembangan dasar-dasar dukungan teknologi untuk bentuk suku cadang tertentu memastikan produksi bantalan gesekan gelinding dan mesin yang efektif dengan sifat kinerja yang lebih baik.

Oleh karena itu, pengembangan landasan teoretis dan teknologi untuk meningkatkan parameter kontak elastis bagian-bagian bantalan gesekan gelinding dan penciptaan atas dasar teknologi dan peralatan yang sangat efisien untuk produksi bagian-bagian bantalan gelinding merupakan masalah ilmiah yang penting untuk pengembangan teknik mesin dalam negeri.

Tujuan dari pekerjaan ini adalah untuk mengembangkan teori terapan tentang interaksi kontak lokal benda elastis dan untuk menciptakan, atas dasar itu, proses pembentukan bantalan gesek gesekan dengan geometri rasional, yang bertujuan untuk meningkatkan kinerja unit bantalan dari berbagai mekanisme. dan mesin.

Metodologi Penelitian. Pekerjaan ini dilakukan berdasarkan prinsip-prinsip dasar teori elastisitas, metode modern pemodelan matematika dari keadaan deformasi dan tekanan dari benda elastis yang bersentuhan secara lokal, prinsip-prinsip modern teknologi teknik mesin, teori pemrosesan abrasif, teori probabilitas , statistik matematika, metode matematika kalkulus integral dan diferensial, dan metode perhitungan numerik.

Studi eksperimental dilakukan dengan menggunakan teknik dan peralatan modern, menggunakan metode perencanaan eksperimen, pengolahan data eksperimen, dan analisis regresi, serta menggunakan paket perangkat lunak komputer modern.

Kredibilitas. Ketentuan teoretis dari pekerjaan ini dikonfirmasi oleh hasil studi eksperimental yang dilakukan baik di laboratorium maupun dalam kondisi produksi. Keandalan prinsip-prinsip teoritis dan data eksperimen dikonfirmasi oleh implementasi hasil pekerjaan dalam produksi.

Kebaruan ilmiah. Dalam karya ini, teori terapan interaksi kontak lokal benda elastis telah dikembangkan dan, atas dasar itu, proses pembentukan bantalan gelinding gesekan dengan geometri rasional telah dibuat, yang membuka kemungkinan peningkatan sifat operasional secara signifikan. penyangga bantalan dan mekanisme serta mesin lainnya.

Ketentuan pokok disertasi yang diajukan untuk pembelaan:

1. Teori terapan kontak lokal benda elastis berbentuk geometris kompleks, dengan mempertimbangkan variabilitas eksentrisitas elips kontak dan berbagai bentuk profil celah awal pada bagian utama, dijelaskan oleh hubungan kekuasaan dengan eksponen arbitrer.

2. Hasil studi keadaan tegangan pada daerah kontak lokal elastis dan analisis pengaruh bentuk geometris kompleks benda elastis terhadap parameter kontak lokalnya.

3. Mekanisme pembentukan bagian-bagian bantalan gesekan gelinding dengan bentuk geometris rasional selama operasi teknologi penggilingan permukaan dengan roda gerinda yang miring terhadap sumbu benda kerja, hasil analisis pengaruh parameter gerinda dengan roda miring tentang kemampuan dukung permukaan tanah, hasil kajian kemampuan teknologi proses penggilingan dengan roda gerinda yang dimiringkan terhadap sumbu benda kerja dan sifat operasional bantalan yang diproduksi dengan menggunakannya.

4. Mekanisme proses pembentukan bagian-bagian selama superfinishing, dengan mempertimbangkan kinematika proses yang kompleks, tingkat penyumbatan pahat yang tidak merata, keausan dan pembentukannya selama pemrosesan, hasil analisis pengaruh berbagai faktor. pada proses penghilangan logam pada berbagai titik profil benda kerja dan pembentukan permukaannya

5. Analisis regresi multifaktor terhadap kemampuan teknologi proses pembentukan superfinishing bagian bantalan pada mesin superfinishing modifikasi terbaru dan sifat operasional bantalan yang diproduksi menggunakan proses ini.

6. Metodologi untuk desain yang ditargetkan dari desain rasional permukaan kerja bagian-bagian bentuk geometris yang kompleks seperti bagian bantalan gelinding, teknologi terintegrasi untuk pembuatan bagian-bagian bantalan gelinding, termasuk pendahuluan, pemrosesan akhir dan pengendalian geometrik parameter permukaan kerja, desain peralatan teknologi baru yang dibuat berdasarkan teknologi baru dan dimaksudkan untuk pembuatan bagian bantalan gelinding dengan bentuk geometris permukaan kerja yang rasional.

Karya ini didasarkan pada bahan-bahan dari berbagai penelitian oleh penulis dalam dan luar negeri. Pekerjaan ini sangat terbantu oleh pengalaman dan dukungan dari sejumlah spesialis dari Saratov Bearing Plant, Perusahaan Penelitian dan Produksi Saratov untuk Produk Teknik Mesin Non-Standar, Universitas Teknik Negeri Saratov dan organisasi lain yang dengan baik hati setuju untuk mengambil bagian dalam pembahasan karya ini.

Penulis menganggap tugasnya untuk mengucapkan terima kasih khusus atas nasihat berharga dan bantuan multilateral yang diberikan dalam pelaksanaan pekerjaan ini kepada Ilmuwan Terhormat Federasi Rusia, Doktor Ilmu Teknik, Profesor, Akademisi Akademi Ilmu Pengetahuan Alam Rusia Yu. V. Chebotarevsky dan Doktor Ilmu Teknik, Profesor A.M. Chistyakov.

Terbatasnya volume pekerjaan tidak memungkinkan kami memberikan jawaban komprehensif atas sejumlah pertanyaan yang diajukan. Beberapa dari masalah ini dibahas lebih lengkap dalam karya penulis yang diterbitkan, serta dalam kerja sama dengan mahasiswa pascasarjana dan pelamar ("https://site", 11).

334 Kesimpulan:

1. Sebuah metode untuk desain yang ditargetkan dari desain rasional permukaan kerja bagian-bagian bentuk geometris yang kompleks seperti bagian bantalan gelinding diusulkan, dan sebagai contoh desain baru bantalan bola dengan bentuk geometris rasional dari lintasan balap adalah diajukan.

2. Teknologi komprehensif untuk pembuatan bagian-bagian bantalan gelinding telah dikembangkan, termasuk pemrosesan awal dan akhir, pengendalian parameter geometris permukaan kerja dan perakitan bantalan.

3. Diusulkan desain peralatan teknologi baru, dibuat berdasarkan teknologi baru, dan dimaksudkan untuk pembuatan bagian-bagian bantalan gelinding dengan bentuk geometris permukaan kerja yang rasional.

KESIMPULAN

1. Sebagai hasil penelitian, suatu sistem untuk mencari bentuk geometris rasional dari benda elastis yang berkontak secara lokal dan dasar teknologi untuk pembentukannya telah dikembangkan, yang membuka prospek untuk meningkatkan kinerja berbagai kelas mekanisme dan mesin lainnya. .

2. Telah dikembangkan model matematika yang mengungkapkan mekanisme kontak lokal benda elastis berbentuk geometris kompleks dan memperhitungkan variabilitas eksentrisitas elips kontak dan berbagai bentuk profil celah awal pada bagian utama, dijelaskan oleh hubungan hukum kekuasaan dengan eksponen sewenang-wenang. Model yang diusulkan menggeneralisasi solusi yang diperoleh sebelumnya dan secara signifikan memperluas cakupan penerapan praktis dari solusi tepat untuk masalah kontak.

3. Model matematis dari keadaan tegangan daerah kontak lokal elastis benda berbentuk kompleks telah dikembangkan, menunjukkan bahwa solusi yang diusulkan untuk masalah kontak memberikan hasil baru yang mendasar, membuka arah baru untuk mengoptimalkan parameter kontak benda. benda elastis, sifat distribusi tegangan kontak dan memberikan peningkatan efektif dalam kinerja unit gesekan mekanisme dan mobil

4. Solusi numerik untuk kontak lokal benda-benda berbentuk kompleks, sebuah algoritma dan program untuk menghitung keadaan deformasi dan tekanan dari area kontak diusulkan, yang memungkinkan perancangan desain rasional dari permukaan kerja bagian-bagian dengan sengaja.

5. Analisis pengaruh bentuk geometris benda elastis terhadap parameter kontak lokalnya telah dilakukan, menunjukkan bahwa dengan mengubah bentuk benda, bentuk diagram tegangan kontak dapat dikontrol secara bersamaan, besarnya dan dimensi area kontak, yang memungkinkan untuk memastikan kapasitas dukungan yang tinggi dari permukaan kontak, dan oleh karena itu, secara signifikan meningkatkan sifat kinerja permukaan kontak.

6. Basis teknologi untuk pembuatan bagian-bagian bantalan gesekan gelinding dengan bentuk geometris rasional telah dikembangkan dengan menggunakan operasi teknologi penggilingan dan pembentukan superfinishing. Ini adalah operasi teknologi yang paling sering digunakan dalam rekayasa dan instrumentasi presisi, yang memastikan penerapan praktis luas dari teknologi yang diusulkan.

7. Telah dikembangkan teknologi penggilingan bantalan bola dengan roda gerinda yang condong ke sumbu benda kerja dan model matematis pembentukan permukaan gerinda. Terlihat bahwa bentuk permukaan yang dipoles, berbeda dengan bentuk busur lingkaran tradisional, memiliki empat parameter geometris, yang secara signifikan memperluas kemampuan untuk mengontrol kemampuan pendukung permukaan yang sedang diproses.

8. Satu set program telah diusulkan yang menyediakan perhitungan parameter geometris permukaan bagian yang diperoleh dengan menggiling dengan roda miring, keadaan tegangan dan deformasi benda elastis pada bantalan gelinding pada berbagai parameter penggilingan. Telah dilakukan analisis pengaruh parameter penggilingan dengan roda miring terhadap daya dukung permukaan tanah. Hal ini menunjukkan bahwa dengan mengubah parameter geometrik proses penggilingan dengan roda miring, terutama sudut kemiringan, dimungkinkan untuk mendistribusikan ulang tegangan kontak secara signifikan dan pada saat yang sama memvariasikan ukuran area kontak, yang secara signifikan meningkatkan daya dukung. kapasitas permukaan kontak dan membantu mengurangi gesekan pada kontak. Pengecekan kecukupan model matematika yang diusulkan memberikan hasil positif.

9. Telah dilakukan penelitian mengenai kemampuan teknologi proses penggilingan dengan roda gerinda yang dimiringkan terhadap sumbu benda kerja dan sifat operasional bantalan yang diproduksi dengan menggunakannya. Proses penggilingan dengan roda miring telah terbukti membantu meningkatkan produktivitas pemrosesan dibandingkan dengan penggilingan konvensional, serta meningkatkan kualitas permukaan mesin. Dibandingkan dengan bantalan standar, daya tahan bantalan yang dibuat dengan menggunakan gerinda roda miring meningkat 2-2,5 kali lipat, goyangan berkurang 11 dB, torsi gesekan berkurang 36%, dan kecepatan meningkat lebih dari dua kali lipat.

10. Model matematika tentang mekanisme proses pembentukan bagian-bagian selama superfinishing telah dikembangkan. Berbeda dengan penelitian sebelumnya di bidang ini, model yang diusulkan memberikan kemampuan untuk menentukan penghilangan logam di setiap titik profil, mencerminkan proses pembentukan profil pahat selama pemrosesan, dan mekanisme kompleks penyumbatan dan keausannya.

11. Serangkaian program telah dikembangkan yang menyediakan perhitungan parameter geometris permukaan yang diproses selama superfinishing, tergantung pada faktor teknologi utama. Analisis pengaruh berbagai faktor terhadap proses penghilangan logam di berbagai titik pada profil benda kerja dan pembentukan permukaannya telah dilakukan. Dari hasil analisis, ditemukan bahwa pelumasan pada permukaan kerja pahat mempunyai pengaruh yang menentukan terhadap pembentukan profil benda kerja selama proses superfinishing. Kecukupan model yang diusulkan telah diperiksa dan memberikan hasil positif.

12. Analisis multivariat regresi terhadap kemampuan teknologi proses pembentukan superfinishing bagian bantalan pada mesin superfinishing modifikasi terbaru dan sifat operasional bantalan yang diproduksi menggunakan proses ini telah dilakukan. Model matematis proses superfinishing telah dibangun, yang menentukan hubungan antara indikator utama efisiensi dan kualitas proses pemrosesan dari faktor teknologi dan yang dapat digunakan untuk mengoptimalkan proses.

13. Sebuah metode untuk desain yang ditargetkan dari desain rasional permukaan kerja bagian-bagian bentuk geometris yang kompleks seperti bagian bantalan gelinding diusulkan, dan sebagai contoh desain baru bantalan bola dengan bentuk geometris rasional dari lintasan balap diusulkan. Teknologi komprehensif untuk pembuatan suku cadang bantalan gelinding telah dikembangkan, termasuk pemrosesan awal dan akhir, kontrol parameter geometris permukaan kerja, dan perakitan bantalan.

14. Desain peralatan teknologi baru diusulkan, dibuat berdasarkan teknologi baru dan dimaksudkan untuk pembuatan bagian-bagian bantalan gelinding dengan bentuk geometris rasional dari permukaan kerja.

Biaya pekerjaan unik

Bibliografi

Alexandrov V.M., Pozharsky D.A. Masalah spasial nonklasik dari mekanisme interaksi kontak benda elastis. M.: Faktorial, 1998. - 288 hal.
Alexandrov V.M., Romalis B.L. Masalah kontak di bidang teknik mesin. M.: Teknik Mesin, 1986. - 174 hal.
Alexandrov V.M., Kovalenko E.V. Masalah mekanika kontinum dengan kondisi batas campuran. M.: Nauka, 1986. - 334 hal.
Alexandrov V.M. Beberapa masalah kontak untuk LAPISAN elastis//PMM. 1963.Vol.27. Jil. 4. hal.758−764.
Alexandrov V.M. Metode asimtotik dalam mekanisme interaksi kontak//Mekanisme interaksi kontak. -M.: Fizmatlit, 2001. Hal.10−19.
Amenzade Yu.A. Teori elastisitas. M.: Sekolah Tinggi, 1971.
A.c. Nomor 2 000 916 RF. Metode pemrosesan permukaan berbentuk revolusi/ Korolev A.A., Korolev A.B.// BI 1993. No.37−38.
A.c. Nomor 916 268 (USSR), MICH B24 V 35/00. Kepala untuk pemrosesan superfinishing permukaan rotasi dengan generatrix melengkung / A.V. Korolev, A. Ya. Chikhirev // Buletin. gambar 1980. Nomor 7.
A.c. Nomor 199 593 (USSR), MKI V24N 1/100, 19/06. Metode pemrosesan abrasif pada permukaan rotasi / A.V. Korolev // Buletin. gambar 1985. -No.47.
A.c. 1 141 237 (USSR), MIM 16C 19/06. Bantalan bergulir / A.V. Korolev // Banteng. gambar 1985. Nomor 7.
A.c. Nomor 1 337 238 (USSR), MKI V24 V 35/00. Metode penyelesaian / A.B. Korolev, O.Yu.Davidenko, A.G. Marinin // Buletin. gambar 1987. Nomor 17.
A.c. Nomor 292 755 (USSR), MKI V24 V 19/06. Metode superfinishing dengan gerakan tambahan palang / S.G. Redko, A.B. Korolev, A.I.
Sprishevsky//Bul. gambar 1972.No.8.
A.c. Nomor 381 256 (USSR), MKI V24N 1/00, 19/06. Metode pemrosesan akhir bagian / S.G. Redko, A.V. Korolev, M.S. Crepe, dan lainnya // Bull. gambar 1975. Nomor 10.
A.c. 800 450 (USSR), MNI 16S 33/34. Roller untuk bantalan gelinding /V.E.Novikov// Buletin. gambar 1981.No.4.
A.c. Nomor 598 736 (USSR). Metode penyelesaian bagian seperti cincin bantalan gelinding / O.V. Taratynov // Buletin. gambar 1978.No.11.
A.c. 475 255 (USSR), MNI V 24 V 1/YuO, 35/00. Metode penyelesaian permukaan silinder dibatasi oleh kerah /A.B. Grish-kevich, A.B. Bodoh // Banteng. gambar 1982. Nomor 5.
A.c. 837 773 (USSR), MKI V24 V 1/00, 19/06. Metode penyelesaian akhir balapan bantalan gelinding / V.A.Petrov, A.N.Ruzanov // Buletin. gambar 1981.№22.
A.c. 880 702 (Uni Soviet). MNI V24 V 33/02. Kepala asah /V.A. Kubis, V.G. Evtukhov, A.B. Grishkevich // Banteng. gambar 1981. Nomor 8.
A.c. Nomor 500 964. Uni Soviet. Perangkat untuk pemrosesan elektrokimia / G. M. Poedintsev, M. M. Sarapulkin, Yu. P. Cherepanov, F. P. Kharkov. 1976.
A.c. Nomor 778 982. Uni Soviet. Perangkat untuk mengatur celah antarelektroda selama pemrosesan elektrokimia dimensional. / A. D. Kulikov, N. D. Silovanov, F. G. Zaremba, V. A. Bondarenko. 1980.
A.c. Nomor 656 790. Uni Soviet. Perangkat untuk mengendalikan pemrosesan elektrokimia siklik / JI. M, Lapiders, Yu.M. Chernyshev. 1979.
A.c. Nomor 250 636. Uni Soviet. Metode pengendalian proses pengolahan elektrokimia / V. S. Gepshtein, V. Yu. Kurochkin, K. G. Nikishin. 1971.
A.c. Nomor 598 725. Uni Soviet. Perangkat untuk pemrosesan elektrokimia dimensional / Yu.N. Penkov, V. A. Lysovsky, L. M. Samorukov. 1978.
A.c. Nomor 944 853. Uni Soviet. Metode pemrosesan elektrokimia dimensi / A.E. Martyshkin, 1982.
A.c. Nomor 776 835. Uni Soviet. Metode pengolahan elektrokimia / R.G. Nikmatulin. 1980.
A.c. Nomor 211 256. Uni Soviet. Perangkat katoda untuk pemrosesan elektrokimia / V.I.Egorov, P.E. Igudesman, MI Perepechkin dkk.1968.
A.c. Nomor 84 236. Uni Soviet. Metode penggilingan internal berlian listrik/G.P. Kersha, A.B. Gushchin. E.V.Ivanitsky, A.B. Ostanin. 1981.
A.c. Nomor 1 452 214. Uni Soviet. Metode pemolesan elektrokimia benda bulat / A.V. Marchenko, A.P. Morozov. 1987.
A.c. Nomor 859 489. Uni Soviet. Metode pemolesan elektrokimia benda bola dan perangkat untuk implementasinya / A. M. Filippenko, V. D. Kashcheev, Yu. S. Kharitonov, A. A. Trshtsenkov. 1981.
A.c. Kelas Uni Soviet No. 219 799. 42b, 22/03 / Metode mengukur jari-jari profil // Grigoriev Yu.L., Nekhamkin E.L.
A.c. Nomor 876 345. Uni Soviet. Metode pemrosesan dimensi elektrokimia / E. V. Denisov, A. I. Mashyanov, A. E. Denisov. 1981.
A.c. Nomor 814 637. Uni Soviet. Metode pengolahan elektrokimia / E.K. Lipatov. 1980.
Batenkov S.B., Saversky A.S., Cherepakova G.S. Studi tentang keadaan tegangan elemen bantalan rol silinder selama distorsi cincin menggunakan metode fotoelastisitas dan holografi//Tr.in-ta/VNIPP. M., 1981. - No.4(110). Hlm.87−94.
Beiselman R.D., Tsypkin B.V., Perel L.Ya. Bantalan bergulir. Direktori. M.: Teknik Mesin, 1967 - 685 hal.
Belyaev N.M. Tegangan lokal selama kompresi benda elastis// Struktur teknik dan mekanika struktur. JL: Path, 1924. hlm.27−108.
Berezinsky V.M. Pengaruh ketidaksejajaran cincin bantalan rol tirus yang dibom terhadap sifat kontak ujung rol dengan sisi penyangga//Tr.in-ta/VNIPP. M., 1981.-No.2.Hal.28−30.
Bilik Sh.M. Makrogeometri bagian-bagian mesin. M.: Teknik Mesin, 1973.-P.336.
Bochkareva I.I. Studi tentang proses pembentukan permukaan cembung rol silinder selama superfinishing tanpa pusat dengan umpan memanjang: Dis.. Cand. teknologi. Sains: 02/05/08. Saratov, 1974.
Brodsky A.S. Tentang bentuk roda gerinda dan penggerak selama penggilingan tanpa pusat pada permukaan cembung rol dengan umpan memanjang//Tr. Institut/VNIPP. M., 1985.No.4(44). — Hlm.78−92.
Brozgol I.M. Pengaruh finishing permukaan kerja cincin terhadap tingkat getaran bantalan//Prosiding Lembaga/ VNIPP, - M., 1962. No. 4. P 42−48.
Vaitus Yu.M., Maksimova JI.A., Livshits Z.B. dkk. Studi tentang distribusi umur bantalan rol baris ganda bulat selama pengujian kelelahan//Prosiding Institut/ VNIPP. M., 1975. - No.4(86). — Hal.16−19.
Vdovenko V.G. Beberapa masalah efisiensi proses teknologi pemrosesan komponen elektrokimia// Pemrosesan dimensi elektrokimia bagian-bagian mesin. Tula: TPI, 1986.
Veniaminov K.N., Vasilevsky S.B. Pengaruh operasi finishing terhadap ketahanan bantalan gelinding//Tr.in-ta/VNIPP. M., 1989. No.1.Hal.3−6.
Virabov R.V., Borisov V.G. dkk. Tentang masalah ketidaksejajaran roller pada pemandu rolling/ Izv. universitas Teknik Mesin. 1978. - No.10.Hal.27−29
. M.: Nauka, 1974.- 455 hal.
Vorovich I.I., Alexandrov V.M., Babeshko V.A. Masalah campuran teori elastisitas nonklasik. M.: Nauka, 1974.455 hal.
Pameran. “Peralatan Mesin Jerman di Moskow” / Komp. N. G. Edelman // Industri bantalan: Ilmiah dan teknis. referensi. Duduk. M.: NIIAvtoprom, 1981. Edisi 3. — Hal.32−42.
Galanov B.A. Metode persamaan batas tipe Hammerstein untuk masalah kontak teori elastisitas dalam kasus luas kontak yang tidak diketahui// PMM. 1985.Vol.49. Jil. 5. -Hal.827−835.
Galakhov M.A., Flanman Ya.Sh. Bentuk roller yang dibom optimal//Rompi. teknik Mesin. 1986. - No. 7. - Hal. 36−37.
Galin JI.A. Hubungi masalah teori elastisitas. M.: Gostekhizdat, 1953, - 264 hal.
Gasten V.A. Meningkatkan akurasi pengaturan celah antarelektroda selama pemrosesan elektrokimia dimensi siklik: Abstrak penulis. dis. Ph.D. Teknologi. Sains. Tula, 1982
Gebel I.D. dan sebagainya. Hasil akhir super ultrasonik. L.: LDNTP, 1978.218 hal.
Golovachev V.A., Petrov B.I., Filimoshin V.G., Shmanev V.A. Pemesinan dimensi elektrokimia bagian berbentuk kompleks. M.: Teknik Mesin, 1969.
Gordeev A.B. Alat abrasif fleksibel yang digunakan dalam teknik mesin: Informasi ikhtisar. / Cabang TsNII-TEIavtoselkhozmash - Tolyatti, 1990. 58 hal.
Grishkevich A.B., Kapusta V.A., Toporov O.A. Metode penyelesaian bagian baja yang diperkeras// Buletin teknik mesin. 1973. Nomor 9 -P.55−57.
Grishkevich A.B., Tsymbal I.P. Desain operasi pemesinan. Kharkov: Sekolah Vishcha, 1985. - 141 hal.
Davidenko O.Yu., Guskov A.B. Metode penyelesaian batangan dengan peningkatan keserbagunaan dan fleksibilitas teknologi//Status dan prospek pengembangan pengolahan mekanis tercanggih dalam kondisi swadana dan swadana: Antar Universitas. ilmiah Duduk. Izhevsk, 1989.-S. tigapuluh.
Davidenko O.Yu., Savin S.B. Penyelesaian super multi-batang pada lintasan cincin bantalan rol// Penyelesaian bagian-bagian mesin: Antar Universitas. Duduk. Saratov, 1985. - Hal.51−54.
Dinnik A.N. Karya Terpilih. Kyiv: Akademi Ilmu Pengetahuan SSR Ukraina, 1952. T.1.
Dorofeev V.D. Dasar-dasar pemrosesan abrasif berlian profil. -Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1983. 186 hal.
Model mesin finishing 91 A. /Deskripsi teknis. 4GPZ, Kuibyshev, 1979.-42p.
Evseev D.G. Pembentukan sifat-sifat lapisan permukaan selama pemrosesan abrasif. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1975. - 127 hal.
Elanova T.O. Finishing produk dengan alat gerinda berlian:-M., VNIITEMR, 1991. 52 hal.
Elizavetin M.A., Satel E.A. Metode teknologi untuk meningkatkan daya tahan mesin. -M.: Teknik Mesin, 1969. 389 hal.
Ermakov Yu.M. Prospek penggunaan pemrosesan abrasif yang efektif: Tinjauan. M.: NIImash, 1981. - 56 hal.
Ermakov Yu.M., Stepanov Yu.S. Tren terkini dalam perkembangan pengolahan abrasif. M., 1991. - 52 hal. (Produksi pembuatan mesin. Ser. Teknologi dan peralatan. Pemotongan logam: Review, informasi. //VNIITEMR. 1997. Edisi 3.
Zhevtunov V.P. Pemilihan dan pembenaran fungsi distribusi umur bantalan gelinding//Tr.in-ta/VNIPP.- M., 1966, - No.1(45).-P.16−20.
Zykov E.I., Kitaev V.I.dkk. Meningkatkan keandalan dan daya tahan bantalan rol. M.: Teknik Mesin, 1969. - 109 hal.
Ippolitov G.M. Pemrosesan berlian abrasif. -M.: Teknik Mesin, 1969. -335 hal.
Kvasov V.I., Tsikhanovich A.G. Pengaruh misalignment terhadap ketahanan bantalan rol silinder// Teori pelumasan kontak-hidrodinamik dan penerapan praktisnya dalam teknologi: Sat. artikel. -Kuibyshev, 1972.-Hal.29−30.
Koltunov I.B. dan sebagainya. Proses pemesinan abrasif, intan, dan CBN yang canggih dalam produksi bearing. M.: Teknik Mesin, 1976. - 30 hal.
Kolchugin S.F. Meningkatkan presisi penggilingan berlian profil potong kecil. // Proses pengolahan abrasif, alat dan bahan abrasif: Sat. bekerja Volzhsky: VISI, 1998. - hlm.126−129.
Komissarov N.I., Rakhmatulin R.Kh. Proses teknologi untuk memproses rol yang dibom//Mengungkapkan informasi. Industri bantalan. -M.: NIIAvtoprom, 1974. Edisi. 11. - Hal.21−28.
Konovalov E.G. Dasar-dasar metode pengerjaan logam baru. Minsk:
Rumah Penerbitan Akademi Ilmu Pengetahuan BSSR, 1961. 297 hal.
Korn G., Korn T. Buku Pegangan Matematika untuk Ilmuwan dan Insinyur. M.: Nauka, 1977.
Korovchinsky M.V. Distribusi tegangan di sekitar kontak lokal benda elastis di bawah aksi simultan gaya normal dan tangensial dalam kontak// Teknik Mesin. 1967. No.6, hal.85−95.
Korolev A.A. Meningkatkan teknologi superfinishing multi-batang pembentuk bentuk pada bagian-bagian seperti cincin bantalan gelinding: Mendis.kandidat. teknologi. Sains. -Saratov, 1996.129 hal.
Korolev A.A. Studi tentang mode rasional penyelesaian multi-batang dan pengembangan rekomendasi praktis untuk implementasinya// “Teknologi-94”: Abstrak. laporan internasional, ilmiah dan teknis conf, St.Petersburg, 1994.-S. 62−63.
Korolev A.A. Teknologi modern superfinishing pembentuk bentuk pada permukaan bagian yang berputar dengan profil kompleks. Saratov: Sarat. negara teknologi. universitas. 2001 -156 detik.
Korolev A.A. Pemodelan matematika benda elastis berbentuk kompleks. Saratov: Sarat. Negara Teknologi. Universitas. 2001 -128p.
Korolev A.A. //Izv.RAN. Mekanika benda padat. -M., 2002.No.3.Hal.59−71.
Korolev A.A. Kontak elastis benda halus dengan bentuk kompleks/ Sarat. negara teknologi. universitas. Saratov, 2001. - Dep. dalam VINITI 27/04/01, No.1117-B2001.
Korolev A.A. Distribusi tegangan kontak sepanjang area kontak bola dengan profil optimal jalur bantalan bola// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Ilmiah antar universitas. Duduk - Saratov, 1993
Korolev A.A. Teknologi untuk menggiling bagian dengan profil kompleks seperti cincin bantalan// Materi Internasional. konferensi ilmiah dan teknis, Kharkov, 1993.
Korolev A.A. Studi tentang dinamika operasi bantalan bola dorong sudut baris ganda// Materi Ilmiah dan Teknis Internasional. Konferensi-St.Petersburg. 1994
Korolev A.A. Kontrol kualitas perakitan bantalan baris ganda// Materi Internasional. konferensi ilmiah dan teknis, Kharkov, 1995
Korolev A.A. Memastikan kualitas bantalan yang dibutuhkan berdasarkan teknologi pengemasan yang rasional// Materi Internasional. konferensi ilmiah dan teknis-Penza. 1996
Korolev A.A., Korolev A.B., Chistyakov A.M. Teknologi superfinishing untuk bagian bantalan gelinding
Korolev A.A., Astashkin A.B. Pembentukan bentuk geometris rasional dari lintasan bantalan selama operasi superfinishing// Materi Internasional. Konferensi Ilmiah dan Teknis-Volzhsky. 1998
Korolev A.A., Korolev A.B. Parameter kontak benda elastis kompleks dengan eksentrisitas area kontak tidak bergantung pada beban eksternal// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Keilmuan antar universitas. Duduk - Saratov, 1999
Korolev A.A. Parameter kontak benda elastis kompleks dengan eksentrisitas bidang kontak tergantung pada beban eksternal
Korolev A.A., Korolev A.B. Distribusi tegangan kontak selama kontak elastis benda berbentuk kompleks// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Ilmiah antar universitas. Duduk - Saratov, 1999
Korolev A.A., Astashkin A.B. Dukungan teknologi untuk profil suku cadang tertentu selama operasi superfinishing// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Ilmiah antar universitas. Duduk - Saratov, 1999
Korolev A.A., Korolev A.B., Astashkin A.B. Pemodelan proses superfinishing pembentukan// Materi internasional. konferensi ilmiah dan teknis - Penza 1999
Korolev A.A. Mekanisme keausan permukaan kontak selama gesekan-penggulungan// Materi internasional. konferensi ilmiah dan teknis - Penza, 1999
Korolev A.A., Korolev A.B., Chistyakov A.M. Parameter rasional penyelesaian akhir sudut // Bahan Internasional. konferensi ilmiah dan teknis-Penza 2000
Korolev A.A. Memodelkan microrelief pada permukaan bagian// Duduk. laporan Akademi Ilmu Pengetahuan Alam Rusia, Saratov, 1999 No.1.
Korolev A.A. Pembentukan profil bagian selama superfinishing// Materi Internasional. konferensi ilmiah dan teknis - Ivanovo, 2001
Korolev A.A. Lokasi optimal dari penyangga kaku selama pemesinan elektrokimia dimensional// Materi Internasional. konferensi ilmiah dan teknis, Rastov-on-Don, 2001.
Korolev A.A. Deformasi titik dasar yang tidak beraturan bila terkena permukaan kasar stempel elips yang datar// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Keilmuan antar universitas. Sabtu - Saratov, 2001
Korolev A.A. Deformasi ketidakteraturan pada zona kontak setengah ruang elastis dengan stempel kaku
Korolev A.A. Deformasi puncak ketidakteraturan di bawah pengaruh cetakan elips kaku di zona kontak// Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Ilmiah antar universitas. Sabtu - Saratov, 2001
Korolev A.A. Teknologi akuisisi perangkat lunak stokastik untuk produk presisi dengan lokalisasi volume suku cadang yang telah selesai. -Saratov: Rumah Penerbitan Universitas Teknik Saratov, 1997
Korolev A.A., Davidenko O.Yu.dkk. Dukungan teknologi untuk produksi bantalan gelinding dengan geometri kontak rasional. -Saratov: Sa-rat. negara teknologi. Universitas, 1996. 92 hal.
Korolev A.A., Davidenko O.Yu. Pembentukan profil parabola lintasan roller pada tahap finishing multi-batang//Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Antar Universitas. ilmiah Duduk. Saratov: Sarat. negara teknologi. Universitas, 1995. -P.20−24.
Korolev A.A., Ignatiev A.A., Dobryakov V.A. Pengujian mesin finishing MDA-2500 untuk keandalan teknologi//Arah progresif pengembangan teknologi teknik mesin: Antar Universitas. ilmiah Duduk. Saratov: Sarat. negara teknologi. universitas, 1993.-S. 62−66.
Korolev A.B., Chistyakov A.M. Teknologi dan peralatan yang sangat efisien untuk menyempurnakan komponen presisi//Desain dan Informatika Teknologi -2000: Prosiding Kongres. Kongres internasional T1/IV. M.: Stankin, 2000, hlm.289−291.
Korolev A.B. Pemilihan bentuk geometris optimal dari permukaan kontak bagian-bagian mesin dan perangkat. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Unta, 1972.
Korolev A.B., Kapulnik S.I., Evseev D.G. Metode gabungan penyelesaian penggilingan dengan roda berosilasi. - Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1983. -96 hal.
Korolev A.B., Chikhirev A.Ya. Kepala superfinishing untuk menyelesaikan alur bantalan bola//Penyelesaian bagian-bagian mesin: Antar Universitas. ilmiah Sabtu/SPI. Saratov, 1982. - Hal.8−11.
Korolev A.B. Perhitungan dan desain bantalan gelinding: Tutorial. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1984.-63 hal.
Korolev A.B. Studi tentang proses pembentukan permukaan pahat dan benda kerja selama pemrosesan abrasif. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1975.- 191 hal.
. Bagian 1. Kondisi permukaan kerja pahat. -Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1987. 160 hal.
Korolev A.B., Novoselov Yu.K. Landasan teoretis dan probabilistik dari pemrosesan abrasif. Bagian 2. Interaksi antara pahat dan benda kerja selama pemrosesan abrasif. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1989. - 160 hal.
Korolev A.B., Bereznyak P.A. Proses pembalut progresif untuk roda gerinda. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1984.- 112 hal.
Korolev A.B., Davidenko O.Yu. Pemesinan abrasif pembentuk bentuk pada komponen presisi menggunakan kepala perkakas multi-batang//Duduk. laporan ilmiah dan teknis internasional konf. oleh instrumen. Miskolc (Hongaria), 1989. -P.127−133.
Korchak S.N. Kinerja proses penggilingan baja. M.: Teknik Mesin, 1974. - 280 hal.
Koryachev A.N., Kosov M.G., Lysanov L.G. Interaksi kontak batang dengan alur cincin bantalan selama penyelesaian super//Teknologi, organisasi dan ekonomi produksi teknik mesin. -1981, -No.6.-S. 34−39.
Koryachev A.N., Blokhina N.M. Optimalisasi nilai parameter yang dikontrol saat mengolah alur cincin bantalan bola menggunakan metode osilasi heliks//Penelitian di bidang teknologi permesinan dan perakitan. Tula, 1982.-Hal.66-71.
Kosolapov A.N. Studi tentang kemungkinan teknologi pemrosesan elektrokimia bagian bantalan/ Arah progresif dalam pengembangan teknologi teknik mesin: Antar Universitas. ilmiah Duduk. Saratov: Sarat. negara teknologi. universitas. 1995.
Kochetkov A.M., Sandler A.I. Proses progresif pemesinan abrasif, intan, dan CBN dalam industri peralatan mesin. M.: Teknik Mesin, 1976.-31s.
Krasnenkov V.I. Tentang penerapan teori Hertz pada satu masalah kontak spasial//Pengetahuan tentang universitas. Teknik Mesin. 1956. Nomor 1. - Hal.16−25.
Kremen Z.I. dan sebagainya. Penyempurnaan super pada komponen presisi tinggi-M.: Teknik Mesin, 1974. 114 hal.
Pemesinan turbo-abrasif pada bagian profil yang kompleks: Pedoman. M.: NIImash, 1979.-38p.
Kremen Z.I., Massarsky M.JI. Pemrosesan suku cadang dengan turbo abrasif adalah cara penyelesaian baru//Buletin teknik mesin. - 1977. - No.8.-S. 68−71.
Kremen Z.I. Kemampuan teknologi metode baru pemrosesan abrasif menggunakan lapisan abrasif terfluidisasi//Efisiensi proses pemesinan dan kualitas permukaan suku cadang dan perangkat mesin: Sat. ilmiah tr. Kyiv: Pengetahuan, 1977. -S. 16−17.
Kremen Z.I. Baru dalam mekanisasi dan otomatisasi operasi manual untuk menyelesaikan pemrosesan abrasif pada bagian profil yang kompleks// Abstrak laporan Simposium Ilmiah dan Teknis All-Union “Grinding-82”. -M.: NIImash, 1982.Hal.37−39.
Kuznetsov I.P. Metode penggilingan tanpa pusat pada permukaan benda revolusi(bagian dari bantalan gelinding): Tinjau /VNIIZ. M., 1970. - 43 hal.
Kulikov S.I., Rizvanov F.F.dkk. Metode mengasah progresif. M.: Teknik Mesin, 1983. - 136 hal.
Kulinich L.P. Jaminan teknologi atas keakuratan bentuk dan kualitas permukaan suku cadang berpresisi tinggi melalui penyelesaian super: Abstrak penulis. dis. Ph.D. teknologi. Sains: 02/05/08. M., 1980. - 16 hal.
Landau L.D., Lifshits E.M. Teori elastisitas. M.: Nauka, 1965.
Leykakh L.M. Ketidaksejajaran rol pada pemandu bergulir//Berita, teknik mesin. 1977. Nomor 6. - Hal.27−30.
Leonov M.Ya. Tentang teori perhitungan pondasi elastis// Aplikasi. matematika. dan bulu. 1939. TK. Edisi 2.
Leonov M.Ya. Masalah umum pada tekanan pukulan melingkar pada setengah ruang elastis// Aplikasi. matematika. dan bulu. 1953.T17. Jil. 1.
Lurie A.I. Masalah spasial teori elastisitas. M.: Gos-techizdat, 1955. -492 hal.
Lurie A.I. Teori elastisitas,- M.: Nauka, 1970.
Lyubimov V.V. Studi tentang masalah peningkatan akurasi pembentukan elektrokimia pada celah antarelektroda kecil: Abstrak penulis. dis. Ph.D. teknologi. Sains. Tula, 1978
Lyav A. Teori matematika elastisitas. -M.-L.: ONTI NKGiP Uni Soviet, 1935.
Metodologi untuk memilih dan mengoptimalkan parameter proses terkontrol: RDMU 109−77. -M.: Standar, 1976. 63 hal.
Mitirev T.T. Perhitungan dan teknologi pembuatan jalur cembung dari cincin bantalan rol// Bantalan. 1951. - Hal.9−11.
Monakhov V.M., Belyaev E.S., Krasner A.Ya. Metode optimasi. -M.: Pendidikan, 1978. -175 hal.
Mossakovsky V.I., Kachalovskaya N.E., Golikova S.S. Hubungi masalah teori matematika elastisitas. Kiev: Nauk. Dumka, 1985.176 hal.
Mossakovsky V.I. Tentang masalah estimasi perpindahan pada masalah kontak spasial//PMM. 1951.Vol.15. Masalah 3 Hlm.635−636.
Muskhelishvili N.I. Beberapa masalah dasar teori matematika elastisitas. M.: Akademi Ilmu Pengetahuan Uni Soviet, 1954.
Mutsyanko V.M., Ostrovsky V.I. Desain percobaan saat mempelajari proses penggilingan// Bahan abrasif dan berlian. -1966. -No.3.-S. 27−33.
Naerman M.S. Proses pemesinan abrasif, berlian, dan el boron yang canggih di industri otomotif. M.: Teknik Mesin, 1976. - 235 hal.
Nalimov V.V., Chernova N.A. Metode statistik untuk merencanakan eksperimen ekstrem. -M.: Nauka, 1965. -340 hal.
Narodetsky I.M. Penilaian statistik terhadap keandalan bantalan gelinding// Tr. lembaga/VNIPP. -M., 1965. -No.4(44). hal.4−8.
Nosov N.V. Meningkatkan efisiensi dan kualitas alat abrasif melalui pengaturan kinerja fungsionalnya yang ditargetkan: Dis. .dokter. teknologi. Sains: 02/05/08. Samara, 1997. - 452 hal.
Orlov A.B. Bantalan bergulir dengan permukaan berbentuk kompleks. -M.: Nauka, 1983.
Orlov A.B. Optimalisasi permukaan kerja bantalan gelinding.- M.: Nauka, 1973.
Orlov V.A., Pinegin S.B. Saversky A.S., Matveev V.M. Meningkatkan daya tahan bantalan bola// Rompi. Teknik Mesin. 1977. No.12.Hal.16−18.
Orlov V.F., Chugunov B.I. Pembentukan elektrokimia. -M.: Teknik Mesin, 1990. 240 hal.
Papshev D.D. dan sebagainya. Keakuratan bentuk profil penampang cincin bantalan// Pemrosesan baja dan paduan berkekuatan tinggi dengan perkakas yang terbuat dari bahan sintetis super keras: Sat. artikel Kuibyshev, 1980. -No.2.-- Hal.42−46.
Papshev D.D., Budarina G.I.dkk. Akurasi bentuk profil penampang cincin bantalan// Kumpulan karya ilmiah antar universitas. Penza, 1980. - No.9 -P.26−29.
Paten No.94 004 202 “Metode perakitan bantalan gelinding dua baris” / A. A. Korolev dkk. // BI. 1995. No. 21.
Paten No. 2 000 916 (RF) Metode pemrosesan permukaan rotasi berbentuk / A.A. Korolev, A.B. Korolev // Buletin. gambar 1993. Nomor 37.
Paten No. 2 005 927 Bantalan gelinding / A. A. Korolev, A. V. Korolev // BI 1994. No. 1.
Paten No. 2 013 674 Bantalan gelinding / A. A. Korolev, A. V. Korolev // BI 1994. No. 10.
Paten No. 2 064 616 Metode perakitan bantalan baris ganda / A. A. Korolev, A. V. Korolev // BI 1996. No. 21.
Paten No. 2 137 582 “Metode penyelesaian” / Korolev A.B., As-tashkin A.B. // BI. 2000. No. 21.
Paten No. 2 074 083 (RF) Perangkat untuk finishing super / A.B. Korolev dan lainnya // Buletin. gambar 1997. Nomor 2.
Paten 2.024.385 (RF). Metode penyelesaian / A. V. Korolev, V. A. Komarov, dll. // Buletin. gambar 1994. Nomor 23.
Paten No. 2 086 389 (RF) Perangkat untuk finishing / A.B. Korolev dan lainnya // Buletin. gambar 1997. Nomor 22.
Paten No.2 072 293 (RF). Perangkat untuk pemrosesan abrasif / A. V. Korolev, L. D. Rabinovich, B. M. Brzhozovsky // Bull. gambar 1997. Nomor 3.
Paten No.2 072 294 (RF). Metode penyelesaian /A.B. Korolev dan lainnya//Bul. gambar 1997. Nomor 3.
Paten No.2 072 295 (RF). Metode penyelesaian / A.V.Korolev dkk.//Bul. gambar 1997. Nomor 3.
Paten No.2 070 850 (RF). Perangkat untuk pemrosesan abrasif pada jalur cincin bantalan /A.B. Korolev, L.D. Rabinovich dan lainnya // Buletin. gambar 1996. Nomor 36.
Paten No.2 057 631 (RF). Perangkat untuk memproses jalur cincin bantalan / A.B. Korolev, P. Ya.Korotkov dan lainnya // Buletin. gambar 1996. Nomor 10.
Paten Nomor 1 823 336 (SU). Mesin untuk mengasah lintasan cincin bantalan / A.B. Korolev, A.M. Chistyakov dan lainnya // Banteng. gambar 1993. Nomor 36.
Paten No. 2 009 859 (RF) Perangkat untuk pemrosesan abrasif / A.B. Korolev, IA Yashkin, A.M. Chistyakov // Banteng. gambar 1994. Nomor 6.
Paten No.2 036 773 (RF). Perangkat untuk pemrosesan abrasif. / A.B. Korolev, P. Ya.Korotkov dan lainnya // Buletin. gambar 1995. Nomor 16.
Paten No.1 781 015 AI (SU). Kepala Asah / A. V. Korolev, Yu. S. Zatsepin // Buletin. gambar 1992. Nomor 46.
Paten No.1 706 134 (RF). Cara finishing dengan batu abrasif / A.B. Korolev, A.M.Chistyakov, O.Yu.Davidenko // Bull. gambar 1991. -No.5.
Paten No.1 738 605 (RF). Metode penyelesaian / A. V. Korolev, O. Yu. Davidenko // Bull. gambar 1992, - Nomor 21.
Paten No. 1 002 030. (Italia). Metode dan perangkat untuk pemrosesan abrasif / A.B. Korolev, S.G. Redko // Banteng. gambar 1979. Nomor 4.
Paten No. 3.958.568 (AS). Perangkat abrasif / A.B. Korolev, S.G. Redko // Buletin. gambar 1981. Nomor 13.
Paten No. 3.958.371 (AS). Metode pemrosesan abrasif / A.V. Korolev, S.G. Redko // Buletin. gambar 1978. Nomor 14.
Paten No. 3 007 314 (Jerman) Metode penyelesaian super lintasan cincin dengan bahu dan perangkat untuk penerapannya // Zalka. Kutipan dari permohonan paten untuk dilihat publik, 1982, hlm.13−14.
Paten 12.48.411P Jerman, MKI 16S 19/52 33/34. Bantalan rol silinder //RZh. Bahan teknik mesin, desain dan perhitungan bagian-bagian mesin. Penggerak hidrolik. -1984. Nomor 12.
Pinegin S.B. Kekuatan kontak dan tahanan gelinding. -M.: Teknik Mesin, 1969.
Pinegin S.B., Shevelev I.A., Gudchenko V.M. dkk. Pengaruh faktor eksternal terhadap kekuatan kontak selama penggulungan. -M.: Nauka, 1972.
Pinegin S.B., Orlov A.B. Resistensi gerak untuk beberapa jenis gelinding bebas// Izv. Akademi Ilmu Pengetahuan Uni Soviet. OTN. Mekanika dan teknik mesin. 1976.
Pinegin S.B. Orlov A.B. Beberapa cara untuk mengurangi kerugian saat menggelinding pada benda dengan permukaan kerja yang kompleks// Teknik Mesin. 1970. No.1.Hal.78−85.
Pinegin S.B., Orlov A.B., Tabachnikov Yu.B. Bantalan gelinding yang presisi dan berpelumas gas. M.: Teknik Mesin, 1984. - Hal.18.
Plotnikov V.M. Kajian Proses Superfinishing Alur Cincin Bantalan Bola dengan Tambahan Gerakan Batang: Dis.. Cand. teknologi. Sains: 02/05/08. -Saratov, 1974.165 hal.
Bantalan gelinding: Katalog direktori / Ed. V. N. Naryshkin dan R. V. Korostashevsky. M.: Teknik Mesin, 1984. -280 hal.
Razorenov V.A. Analisis kemungkinan meningkatkan akurasi ECM pada MEZ ultra-kecil. / metode elektrokimia dan elektrofisika pengolahan bahan: Sat. ilmiah Prosiding, Tula, TSTU, 1993.
Pemrosesan listrik dimensi logam: Buku teks. manual untuk mahasiswa / B.A.Artamonov, A.B. Glazkov, A.B. Vishnitsky, Yu.S. Volkov - ed. A.B. Glazkova. M.: Lebih tinggi. sekolah, 1978. -336 hal.
Rvachev V.L., Protsenko V.S. Hubungi masalah teori elastisitas untuk domain non-klasik. Kiev: Nauk. Dumka, 1977. 236 hal.
Redko S.G. Proses pembangkitan panas selama penggilingan logam. Saratov: Rumah penerbitan Sarat. Universitas, 1962. - 331 hal.
Rodzevich N.V. Memastikan kinerja bantalan rol silinder berpasangan//Buletin teknik mesin. 1967. No. 4. - hlm.12−16.
Rodzevich N.V. Studi eksperimental tentang deformasi dan sambungan sepanjang kontak dengan silinder padat// Teknik Mesin. -1966.-No.1,-S. 9−13.
Rodzevich N.V. Pemilihan dan perhitungan generatrix optimal elemen rolling untuk bantalan rol// Teknik Mesin. -1970.- No.4.- Hal.14−16.
Rozin L.A. Masalah teori elastisitas dan metode numerik penyelesaiannya. -SPb.: Rumah Penerbitan Universitas Teknik Negeri St. Petersburg, 1998. 532 hal.
Rudzit L.A. Mikrogeometri dan interaksi kontak permukaan. Riga: Pengetahuan, 1975. - 176 hal.
Ryzhov E.V., Suslov A.G., Fedorov V.P. Dukungan teknologi untuk sifat operasional bagian-bagian mesin. M.: Teknik Mesin, 1979. Hal.82−96.
S.de Regt. Penerapan ECM untuk produksi suku cadang presisi. // Simposium Internasional Metode Pengolahan Elektrokimia ISEM-8. Moskow. 1986.
Saversky A.S. dan sebagainya. Pengaruh ketidaksejajaran cincin terhadap kinerja bantalan gelinding. Tinjauan. M.: NIIAvtoprom, 1976. - 55 hal.
Smolentsev V.P., Melentyev A.M. dan sebagainya. Karakteristik mekanis bahan setelah perlakuan dan pengerasan elektrokimia.// Metode pemrosesan elektrofisika dan elektrokimia. M., 1970. -No.3.Halaman. 30−35.
Smolentsev V.P., Shkanov I.N. dan lainnya. Kekuatan lelah baja struktural setelah pemrosesan dimensi elektrokimia. // Metode pemrosesan elektrofisika dan elektrokimia. M.-1970. Nomor 3. hal.35−40.
Sokolov V.O. Prinsip sistem untuk memastikan keakuratan pemrosesan abrasif berlian profil. // Akurasi sistem teknologi dan transportasi: Sat. artikel. Penza: PSU, 1998. - hlm.119−121.
Spitsin N.A. Penelitian teoritis di bidang penentuan bentuk rol silinder yang optimal//Tr.in-ta/ VNIPP. M., 1963. -No.1(33).-Hal.12−14.
Spitsin N.A. dan sebagainya. Bantalan bola berkecepatan tinggi: Tinjauan. -M.: Lembaga Penelitian Ilmiah Avtoselkhozmash, 1966. 42 hal.
Spitsin N.A., Mashnev M.M., Kraskovsky E.H. dan sebagainya. Mendukung gandar dan poros mesin dan perangkat. M.-JI.: Teknik Mesin, 1970. - 520 hal.
Buku Pegangan Metode Pengolahan Elektrokimia dan Elektrofisika / G. A. Amitan, M. A. Baysupov, Yu. M. Baron dan lain-lain - Ed. ed. V. A. Volosatova JL: Teknik Mesin, Leningrad. Departemen, 1988.
Sprishevsky A.I. Bantalan bergulir. M.: Teknik Mesin, 1969.-631 hal.
Teterev A.G., Smolentsev V.P., Spirina E.F. Studi tentang lapisan permukaan logam setelah pemrosesan dimensi elektrokimia// Pemrosesan material secara dimensi elektrokimia. Chisinau: Rumah Penerbitan Akademi Ilmu Pengetahuan MSSR, 1971. P. 87.
Timoshenko S.P., Goodyear J. Teori elastisitas. M.: Nauka, 1979.
Filatova R.M., Bityutsky Yu.I., Matyushin S.I. Metode baru untuk menghitung bantalan rol silinder//Beberapa masalah matematika modern dan penerapannya pada masalah fisika matematika: Sat. artikel M.: Rumah Penerbitan MIPT. 1985. - Hal.137−143.
Filimonov JI.H. Penggilingan berkecepatan tinggi. JI: Teknik Mesin, 1979. - 248 hal.
burung hantu A.N. Meningkatkan keakuratan profil permukaan berbentuk selama penggilingan dengan cara menstabilkan keausan radial pahat: Abstrak penulis. dis. .dokter. teknologi. Sains. M., 1987. -33 hal.
Khoteeva R.D. Beberapa metode teknologi untuk meningkatkan daya tahan bantalan gelinding// Teknik mesin dan pembuatan instrumen: Ilmiah. Duduk. Minsk: Sekolah Tinggi, 1974. Edisi 6.
Hamrock B.J., Anderson W.J. Studi tentang bantalan bola dengan cincin luar melengkung dengan mempertimbangkan gaya sentrifugal// Masalah gesekan dan pelumasan. 1973. Nomor 3. Hal.1−12.
Chepovetsky I.Kh. Dasar-dasar Penyelesaian Berlian. Kiev: Nauk. Dumka, 1980. -467 hal.
Chikhirev A.Ya. Perhitungan ketergantungan kinematik saat menyelesaikan permukaan revolusi dengan generatrix melengkung// Penyelesaian bagian-bagian mesin: Antar Universitas. Sabtu/SPI. Saratov, 1982. - Hal.7−17.
Chikhirev A.Ya., Davidenko O.Yu., Reshetnikov M.K. Hasil studi eksperimental metode superfinishing dimensi alur cincin bantalan bola. //Metode pemrosesan yang baik: Antaruniversitas. Sabtu-Saratov: Sarat. negara teknologi. Universitas, 1984, hlm.18−21.
Chikhirev A.Ya. Pengembangan dan penelitian metode penyelesaian permukaan lengkung dengan alat osilasi aksial bujursangkar: Dis. Ph.D. teknologi. Sains: 02/05/08. Saratov, 1983.239 hal.
Shilakadze V.A. Merencanakan percobaan untuk menyempurnakan cincin bantalan rol// Industri bantalan. 1981. -No.1.-S. 4−9.
Shtaerman I.Ya. Masalah kontak teori elastisitas. M.-JI.: Gostekh-izdat, 1949. -272 hal.
Yakimov A.B. Optimalisasi proses penggilingan. M.: Teknik Mesin, 1975. 176 hal.
Yakhin B.A. Desain bantalan gelinding yang progresif// Tr. Institut/VNIPP. -M., 1981. No.4.Hal.1−4.
Yashcheritsin P.I., Livshits Z.B., Koshel V.M. Kajian fungsi distribusi uji kelelahan bantalan gelinding//Izv. universitas Teknik Mesin. 1970. - No. 4. - Hal. 28−31.
Yashcheritsin P.I. Studi tentang mekanisme pembentukan permukaan yang dipoles dan sifat operasionalnya: Dis.. Doktor Ilmu Teknik: 02/05/08. -Minsk, 1962.-210 hal.
Demaid A. R, A., Mather I, Rol berujung berongga mengurangi keausan bantalan //Des Eng.- 1972.-Nil.-P.211−216.
Hertz H. Gesammelte Werke. Leipzig, 1895.Bl.
Heydepy M., Gohar R. Pengaruh profil aksial pada distribusi tekanan pada roller dengan beban radial //J. Ilmu Teknik Mesin.-1979.-V.21,-P.381−388.
Kanal J.W. Perbandingan distribusi tekanan asia yang diprediksi dan diukur antar silinder //Trans.ASK8. 1974. - (Suly). - Hlm.508.
Welterentwichelte DKFDDR Zylinderrollenlager in leistung gesteigerter Ausfuhrung (“E”-Lager)//Hansa.1985.-- 122.-- N5.-- P.487−488.

Membagikan: