Mungkin saya akan menulis ulang bagian penting ini seiring berjalannya waktu. Sementara itu, saya akan mencoba merefleksikan setidaknya beberapa poin utama.

Situasi umum bagi kami, teknisi servis, adalah ketika kami memulai tugas berikutnya, kami tidak tahu apa yang akan atau seharusnya terjadi pada akhirnya. Namun kita selalu membutuhkan setidaknya beberapa petunjuk awal agar tidak terjerumus ke dalam kebingungan, namun dengan mengklarifikasi dan memperoleh rincian, untuk mengatur pergerakan ke depan.

Di mana kita harus mulai? Rupanya dari pemahaman tentang apa yang tersembunyi di balik istilah hilangnya uap dan air. Di pembangkit listrik tenaga panas terdapat kelompok akuntansi yang mencatat kerugian-kerugian ini, dan Anda perlu mengetahui terminologinya agar dapat melakukan kontak yang produktif dengan mereka.

Bayangkan sebuah pembangkit listrik termal memasok 100 ton uap ke konsumen pihak ketiga (misalnya, pabrik beton tertentu dan/atau pabrik serat kimia), dan menerima kembali uap tersebut dari mereka dalam bentuk apa yang disebut produksi. kondensat sebanyak 60 ton Selisih 100-60 = 40 ton disebut non-refund. Non-return ini ditutupi dengan penambahan air make-up, yang dimasukkan ke dalam siklus TPP melalui pemotongan antara LPH (pemanas bertekanan rendah), lebih jarang melalui deaerator atau, bahkan lebih jarang, dengan cara lain.

Jika ada kehilangan uap dan air dalam siklus TPP - dan selalu ada dan, biasanya, cukup besar - maka besarnya penambahan air make-up sama dengan kerugian non-return ditambah cairan pendingin di TPP siklus. Misalkan besarnya penambahan 70 ton, non-return 40 ton, maka kerugian yang didefinisikan sebagai selisih antara penambahan dan non-return adalah 70-40 = 30 ton.

Jika Anda sudah menguasai aritmatika sederhana ini, dan saya yakin, maka kita akan melanjutkan kemajuan kita. Ada kerugian intra-stasiun dan jenis kerugian lainnya. Mungkin tidak ada pemisahan yang jelas dari konsep-konsep ini dalam kelompok akuntansi karena penyembunyian penyebab sebenarnya dari kerugian tersebut dalam pelaporan. Namun saya akan mencoba menjelaskan logika pembagian tersebut.

Merupakan hal yang lumrah jika sebuah stasiun melepaskan panas tidak hanya dengan steam, tetapi juga melalui boiler dengan air jaringan. Kerugian terjadi pada jaringan pemanas, yang harus diisi ulang dengan mengisi kembali jaringan pemanas. Katakanlah 100 ton air dengan suhu 40 °C digunakan untuk mengisi ulang jaringan pemanas, yang pertama kali dikirim ke deaerator 1.2ata. Untuk mendeaerasi air ini, air harus dipanaskan sampai suhu jenuh pada tekanan 1,2 kgf/cm2, dan ini memerlukan uap. Entalpi air yang dipanaskan adalah 40 kkal/kg. Entalpi air panas menurut tabel Vukalovich (Sifat termodinamika air dan uap air) adalah 104 kkal/kg pada garis jenuh pada tekanan 1,2 kgf/cm2. Entalpi steam yang menuju deaerator kira-kira 640 kkal/kg (nilai ini dapat diklarifikasi pada kelompok akuntansi yang sama). Uap, setelah melepaskan panasnya dan mengembun, juga akan memiliki entalpi air panas - 104 kkal/kg. Sebagai ahli keseimbangan, sama sekali tidak sulit bagi Anda untuk menuliskan rasio yang jelas 100*40+X*640=(100+X)*104. Dimana konsumsi steam untuk memanaskan kembali air make-up pada deaerator 1.2ata sebesar X=(104-40)/(640-104)=11.9 t atau 11.9/(100+11.9)=0.106 t steam per 1 ton air rias setelah deaerator 1,2ata. Bisa dikatakan, ini adalah kerugian yang sah, dan bukan akibat dari cacat kerja petugas servis.

Tapi karena kita terbawa oleh perhitungan termal, kita akan melepaskan simpul serupa lainnya. Katakanlah kita mempunyai 10 ton air blowdown untuk pembangkit listrik boiler. Ini juga merupakan kerugian yang hampir sah. Untuk menjadikan kerugian ini lebih sah, uap dari ekspander blowdown yang terus menerus sering kali dikembalikan ke siklus TPP. Untuk lebih spesifiknya, mari kita asumsikan bahwa tekanan dalam drum boiler adalah 100 kgf/cm2, dan tekanan dalam ekspander adalah 1 kgf/cm2. Skemanya di sini adalah sebagai berikut: air pembersih dengan entalpi yang sesuai dengan garis jenuh pada tekanan 100 kgf/cm2 memasuki ekspander, kemudian mendidih dan membentuk uap dan air dengan entalpi yang sesuai dengan garis jenuh pada tekanan 1 kgf/cm2. Apa yang dibuang setelah ekspander adalah kehilangan air yang “legal” lainnya.

Berdasarkan tabel Vukalovich kita menemukan: entalpi hembusan air - 334,2 kkal/kg; entalpi air setelah peniupan ekspander terus menerus - 99,2 kkal/kg; entalpi uap dari ekspander - 638,8 kkal/kg. Dan sekali lagi kita membuat keseimbangan sederhana yang kekanak-kanakan: 10*334.2=X*638.8+(10-X)*99.2. Dimana kita mengetahui jumlah steam yang dihasilkan X = 10*(334.2-99.2)/(638.8-99.2) = 4.4 t Kehilangan air hembusan adalah 10-4.4 = 5.6 t atau 0.56 t per 1 ton air hembusan . Dalam hal ini, 4,4*638,8*1000 kkal atau 4,4*638,8/(10*334,2)=0,84 kkal dikembalikan ke siklus untuk setiap kkal air pembersih.

Sekarang mari kita mendekati boiler, tempat yang paling sering kita dekati – titik pengambilan sampel. Apakah biaya pada titik-titik tersebut diatur dengan baik? Tampaknya laju alirannya adalah 0,4 l/mnt, namun kenyataannya mungkin tidak kurang dari 1 l/mnt atau 0,001*60=0,06 t/h. Jika terdapat, katakanlah, 10 titik pengambilan sampel pada sebuah boiler, maka kita akan mengalami kehilangan cairan pendingin sebesar 0,6 t/jam hanya dari satu boiler. Bagaimana jika titik-titik itu melayang, “meludah”, dll? Dan terdapat juga jalur impuls yang berbeda ke perangkat, di mana mungkin juga terdapat kerugian karena teknologi atau karena kebocoran pada jalur tersebut. Konsentrator salinitas juga dapat dipasang pada boiler. Sungguh mimpi buruk betapa banyak air yang bisa mereka ambil sendiri. Dan ini semua “legal” atau apa pun sebutannya, hilangnya uap dan air.

Selanjutnya Anda akan berada di grup akuntansi, atau di awal. Departemen teknis atau chief engineer akan memberi tahu Anda bahwa masih ada kehilangan uap untuk kebutuhan Anda sendiri. Seperti biasa, produksi steam (ada di turbin) digunakan untuk kebutuhan industri bahan bakar minyak. Ada standar yang cukup ketat untuk kebutuhan ini, dan kondensat uap harus dikembalikan ke siklusnya. Biasanya tidak satu pun dari persyaratan ini terpenuhi. Dan mungkin juga ada kerugian “legal” untuk pemandian, rumah kaca, atau hal lainnya.

Tangki titik rendah... Ini sering menjadi salah satu komponen utama air umpan. Jika air dalam tangki terkontaminasi melebihi batas, maka ahli kimia tidak memberikan izin untuk menggunakan air tersebut. Dan ini juga merupakan kerugian atau, seperti yang dikatakan oleh Boris Arkadievich yang dihormati, internal yang tidak dapat dikembalikan. Karena satu dan lain hal, kondensat produksi yang dikembalikan dari konsumen eksternal tidak boleh digunakan dan fakta ini tidak boleh dicatat dalam kelompok akuntansi.

Ketika Anda menangani semua ini, jika perlu, masih ada 5-6% dari kerugian yang tidak dapat dipahami dan tidak dapat dijelaskan. Mungkin lebih sedikit, atau mungkin lebih banyak, tergantung pada tingkat operasi di pembangkit listrik termal tertentu. Dimana mencari kerugian tersebut? Bisa dikatakan, kita harus mengikuti jalur uap dan air. Kebocoran, uap dan “hal-hal kecil” serupa lainnya dapat mencapai jumlah yang signifikan, melebihi kerugian yang kita pertimbangkan pada titik pengambilan sampel uap dan air. Namun, semua yang telah kami bicarakan sejauh ini mungkin kurang lebih jelas bagi personel TPP bahkan tanpa penjelasan kami. Oleh karena itu, marilah kita melanjutkan jalur mental kita sepanjang jalur uap dan air.

Kemana perginya air? Di boiler, di tangki, di deaerator. Kerugian akibat kebocoran pada boiler juga mungkin bukan masalah baru dalam pengoperasiannya. Tapi mereka bisa melupakan luapan air di tangki dan deaerator. Dan di sini kerugian yang tidak terkendali bisa lebih dari signifikan.

Terinspirasi oleh kesuksesan pertama, mari lanjutkan perjalanan kita seiring arus yang mengalir. Kemana perginya pasangan dari sudut pandang objek yang kita minati? Untuk katup yang berbeda, segel, di deaerator 1.2 dan 6 ata... Katup, seperti milik kita semua, tidak bekerja dengan sempurna. Dengan kata lain, mereka mengapung dimanapun mereka berada, termasuk. dan di deaerator. Uap ini masuk ke pipa knalpot, yang dibuang ke atap bangunan utama pembangkit listrik tenaga panas. Jika Anda naik ke atap ini waktu musim dingin, Anda mungkin menemukan kabut industri di sana. Mungkin Anda mengukur aliran uap dari pipa menggunakan takometer dan menemukan bahwa uap ini cukup untuk menata rumah kaca atau taman musim dingin di atap.

Namun, kerugian yang tidak dapat dipahami dan dijelaskan masih tetap ada. Dan suatu hari, ketika membahas masalah ini, chief engineer, atau kepala bengkel turbin, atau orang lain ingat bahwa kita (yaitu, mereka) menggunakan uap untuk ejektor utama dan uap ini tidak kembali ke siklus. Beginilah situasi dapat berkembang dalam interaksi dengan staf TPP.

Sebaiknya kita menambahkan beberapa alat untuk menilai dan melokalisasi kerugian ke dalam pertimbangan umum ini. Secara umum, membuat skema neraca seperti itu tidaklah sulit. Sulit untuk menilai di mana data tersebut sesuai dengan fakta, dan di mana letak kesalahan pengukur aliran. Namun tetap saja, terkadang sesuatu dapat diklarifikasi jika Anda tidak melakukan pengukuran satu kali, tetapi hasilnya dalam jangka waktu yang cukup lama. jangka waktu yang lama. Kurang lebih dapat diandalkan, kita mengetahui jumlah kehilangan uap dan kondensat sebagai selisih antara aliran air tambahan dan tidak kembalinya kondensat produksi. Riasan, sebagaimana telah disebutkan, biasanya dilakukan melalui rangkaian turbin. Apabila rangkaian ini tidak mempunyai rugi-rugi tersendiri, maka total konsumsi air umpan setelah HPH (pemanas tekanan tinggi) turbin akan melebihi konsumsi uap hidup ke turbin sebesar jumlah kerugian dalam siklus pembangkit listrik termal (jika tidak, tanpa kelebihan ini, tidak akan ada yang dapat mengkompensasi kerugian di sirkuit boiler). Jika terjadi rugi-rugi pada rangkaian turbin, maka selisih antara kedua perbedaan make-up_minus_non-return dan flow_for_pressure_pressure_minus_flow_of_hot_steam akan menjadi rugi-rugi pada rangkaian turbin. Rugi-rugi pada rangkaian turbin adalah rugi-rugi pada seal, pada sistem regenerasi (pada pompa bertekanan tinggi dan pompa bertekanan rendah), pada ekstraksi uap dari turbin yang masuk ke deaerator dan boiler (yaitu tidak terlalu banyak di sirkuit turbin). ekstraksi itu sendiri, seperti pada deaerator dan boiler) dan pada kondensor turbin. Deaerator memiliki katup yang bocor; ejektor yang menggunakan uap dihubungkan ke kondensor. Jika kami dapat membagi kehilangan uap dan kondensat menjadi kerugian di sirkuit boiler dan sirkuit turbin, maka tugas untuk menentukan kerugian lebih lanjut akan jauh lebih mudah bagi kami dan personel pengoperasian.

Dalam hal ini, akan lebih baik jika kita membagi, meskipun hanya secara kasar, kehilangan steam dan kondensat menjadi kehilangan steam itu sendiri dan kondensat atau air itu sendiri. Saya harus melakukan penilaian seperti itu dan saya akan mencoba merefleksikan secara singkat esensinya sehingga Anda, jika mau, dapat melakukan hal serupa dalam interaksi dengan operator turbin atau dengan kelompok akuntansi yang sama di pembangkit listrik tenaga panas. Idenya adalah jika kita mengetahui kehilangan energi, yang tidak ada hubungannya selain kehilangan panas dengan uap dan air, dan jika kita mengetahui jumlah total kehilangan cairan pendingin (dan ini harus diketahui), maka setelah membagi yang pertama dengan kedua kita mengatribusikan kerugian pada satu kilogram cairan pendingin dan dari besarnya kerugian spesifik ini kita dapat memperkirakan entalpi cairan pendingin yang hilang. Dan dari entalpi rata-rata ini kita dapat menilai rasio kehilangan uap dan air.

Namun, mari kita kembali ke masalah memotong kue... Bahan bakar, katakanlah, gas, disalurkan ke pembangkit listrik tenaga panas. Konsumsinya diketahui dari flow meter komersial, dan dari flow meter komersial diketahui berapa banyak panas yang dilepaskan pembangkit listrik termal. Konsumsi gas dikalikan dengan nilai kalornya dalam kkal/m3, dikurangi keluaran panas dalam kkal, dikurangi pembangkitan listrik dikalikan dengan konsumsi spesifiknya dalam kkal/kWh, sebagai perkiraan pertama, ini adalah kue kita. Benar, keluaran panas dihitung, tentu saja, bukan dalam kilokalori, tetapi dalam gigakalori, tetapi ini adalah detail yang tidak selalu mengganggu Anda di sini. Sekarang dari nilai ini kita harus mengurangi apa, ketika gas terbakar, terbang ke cerobong asap dan keluar dengan kerugian melalui isolasi termal boiler. Secara umum, kita kalikan nilai kalor gas dengan laju alirannya, lalu kita kalikan semua ini dengan efisiensi boiler, yang kelompok akuntansinya tahu cara menentukannya (dan palsu, tapi kita tidak akan membicarakannya), dan dengan demikian menentukan apa yang disebut Qgross boiler. Dari Qgross kami mengurangi pasokan panas dan pembangkitan listrik, yang telah kami sebutkan, dan sebagai hasilnya kami mendapatkan kue yang perlu dipotong.

Hanya ada tiga komponen yang tersisa dalam kue ini - kebutuhan boiler dan turbin sendiri, kehilangan pasokan panas, dan kehilangan aliran panas. Kehilangan aliran panas adalah sesuatu yang maknanya tidak sepenuhnya jelas, seperti melegitimasi beberapa kerugian yang tidak sepenuhnya dapat dibenarkan. Tapi untungnya ada standar untuk hal ini, yang bisa kita kurangi dari kue kita. Sekarang sisa kuenya hanya berisi kebutuhan dan kerugiannya sendiri karena pasokan panas. Kerugian akibat pelepasan panas adalah kerugian yang sah selama penyiapan air (kerugian selama pembuangan air regenerasi dan pencucian yang dipanaskan, kehilangan panas selama pembersihan clarifier, dll.) ditambah kerugian untuk pipa pendingin, rumah deaerator, dll., yang dihitung menurut khusus standar yang dikembangkan tergantung pada suhu lingkungan. Kami mengurangi kerugian-kerugian ini, setelah itu hanya kebutuhan boiler dan turbin yang tersisa di kue kami. Selanjutnya, kelompok akuntansi akan memberi tahu Anda, jika mereka tidak berbohong, berapa banyak panas yang dihabiskan untuk kebutuhan mereka sendiri. Ini adalah kehilangan panas dari hembusan air yang terus menerus, konsumsi energi panas untuk produksi bahan bakar minyak, pemanasan, dll. Anda mengurangi kebutuhan Anda sendiri dari sisa kue dan apa yang Anda dapatkan - nol? Hal ini juga terjadi pada pengukuran akurat kami, termasuk pengukuran komersial resmi. Namun, setelah pengurangan ini, biasanya masih ada sisa yang cukup, yang kemudian disebarkan oleh para pengrajin untuk kebutuhan mereka sendiri dan biaya khusus untuk menghasilkan listrik. Baiklah, peralatan yang ketinggalan jaman, penghematan perbaikan, ditambah tuntutan dari atas untuk meningkatkan efisiensi kerja setiap tahun adalah alasan omong kosong yang tak terhindarkan ini. Tapi tugas kita adalah menentukan alasan sebenarnya ketidakseimbangan listrik dan panas yang membentuk sisa kue kita. Jika kita, bersama dengan kelompok akuntansi, melakukan semuanya dengan hati-hati, dan jika instrumennya berbohong, maka tidak terlalu banyak, maka hanya ada satu alasan utama yang tersisa - hilangnya energi dengan hilangnya uap dan air.

Dan kehilangan energi, termasuk kehilangan uap dan air, selalu menjadi masalah yang sering terjadi di pembangkit listrik tenaga panas.

Tentu saja kerugian tidak bisa dihindari, sehingga ada standar PTE dalam hal ini. Dan jika di suatu tempat di buku teks universitas Anda membaca bahwa Anda dapat melakukannya tanpa kerugian, maka ini adalah kebodohan dan tidak lebih, terutama yang berkaitan dengan pembangkit listrik tenaga panas kita.

Tentu saja, saya belum merefleksikan semua momen penting di sini. Jika mau, Anda dapat menemukan informasi berguna dalam laporan teknis atau di tempat lain. Misalnya, saya menemukan sebuah fragmen yang berguna, menurut pendapat saya, tentang topik ini dalam buku raksasa kita dari kimia hingga energi M.S. Shkrob dan F.G. Prokhorov “Pengolahan air dan rezim air pembangkit listrik turbin uap” untuk tahun 1961. Sayangnya, di sini semua lalat dan gajah berjejer dalam satu baris. Jika perlu, Anda dapat berkonsultasi dengan spesialis kami atau personel TPP mengenai ukuran jumlah yang tercantum dalam fragmen, serta kelayakan penggunaan semua rekomendasi yang diberikan dalam fragmen. Saya menyajikan fragmen ini tanpa komentar lebih lanjut.

"Selama pengoperasian, sebagian kondensat atau uap, baik di dalam maupun di luar pembangkit listrik, hilang dan tidak dikembalikan ke siklus stasiun. Sumber utama hilangnya uap dan kondensat di dalam pembangkit listrik yang tidak dapat diperbaiki adalah:

a) ruang ketel, tempat uap hilang untuk menggerakkan mekanisme bantu, untuk meniup abu dan terak, untuk menggranulasi terak di tungku, untuk menyemprotkan bahan bakar cair ke dalam nozel, serta uap yang keluar ke atmosfer selama pembukaan katup pengaman secara berkala dan selama pembersihan superheater selama pemanasan boiler;

b) unit turbin dimana terjadi kehilangan uap secara terus menerus melalui segel labirin dan pompa udara yang menyedot uap bersama dengan udara;

c) tangki kondensat dan tangki umpan, dimana kehilangan air terjadi melalui luapan, serta penguapan kondensat panas;

d) pompa umpan dimana kebocoran air terjadi melalui kebocoran pada segel kotak isian;

e) saluran pipa dimana kebocoran uap dan kondensat terjadi melalui kebocoran pada sambungan flensa dan katup penutup.

Kehilangan uap dan kondensat intra-stasiun di pembangkit listrik kondensasi (CPS) dan TPP pemanas murni dapat dikurangi menjadi 0,25-0,5% dari aliran total uap, dengan tunduk pada penerapan langkah-langkah berikut: a) penggantian, jika memungkinkan, penggerak uap dengan penggerak listrik; b) penolakan untuk menggunakan nozel dan blower uap; c) penggunaan alat untuk mengembun dan mengumpulkan uap buangan; d) penghapusan segala jenis pelampung katup; e) pembuatan sambungan pipa dan penukar panas yang erat; f) penanggulangan kebocoran kondensat, pembuangan air yang berlebihan dari elemen peralatan dan konsumsi kondensat untuk kebutuhan non-produksi; g) pengumpulan drainase secara hati-hati.

Kompensasi kehilangan kondensat intra-stasiun dan eksternal dapat dilakukan dengan beberapa cara, antara lain:

a) pengolahan kimiawi terhadap sumber air sehingga campuran kondensat dengan air ini memiliki indikator kualitas yang diperlukan untuk memberi makan boiler;

b) mengganti kondensat yang hilang dengan kondensat dengan kualitas yang sama yang diperoleh di unit konversi steam (dalam hal ini steam diberikan kepada konsumen produksi tidak langsung dari ekstraksi, tetapi dalam bentuk steam sekunder dari steam converter);

c) pemasangan evaporator yang dirancang untuk menguapkan air tambahan dengan kondensasi uap sekunder dan memperoleh distilat berkualitas tinggi."

Saya menemukan bagian yang lebih pendek dalam buku karya A.A. Gromoglasova, A.S. Kopylova, A.P. Pilshchikov "Pengolahan air: proses dan perangkat" untuk tahun 1990. Di sini saya akan membiarkan diri saya mengulanginya dan mencatat bahwa jika kehilangan uap dan kondensat yang biasa terjadi di pembangkit listrik tenaga panas kita tidak melebihi, seperti klaim penulis, 2-3%, saya tidak akan menganggap perlu untuk menyusun bagian ini:

“Selama pengoperasian pembangkit listrik tenaga panas dan pembangkit listrik tenaga nuklir, kehilangan uap dan kondensat di dalam stasiun terjadi: a) di dalam boiler selama pembersihan terus menerus dan berkala, saat membuka katup pengaman, saat meniupkan air atau uap ke permukaan pemanas eksternal dari abu dan terak, selama penyemprotan bahan bakar cair di nozel, pada mekanisme bantu penggerak; b) dalam turbogenerator melalui segel labirin dan ejektor uap-udara; b) pada titik pengambilan sampel; d) dalam tangki, pompa, saluran pipa selama luapan, penguapan air panas , kebocoran melalui segel, flensa, dll. Kehilangan uap dan kondensat intra-stasiun yang biasa, diisi ulang dengan air umpan tambahan, tidak melebihi 2-3% pada berbagai periode operasi di pembangkit listrik tenaga panas, dan 0,5-1% di pembangkit listrik tenaga nuklir. pembangkit listrik dari total produksi uapnya."

Selain itu, saya menemukan di Internet:

"Kerugian internal:

Hilangnya uap, kondensat dan air umpan melalui kebocoran pada sambungan flensa dan alat kelengkapan;

Kehilangan uap melalui katup pengaman;

Kebocoran pipa uap dan turbin;

Konsumsi uap untuk meniup permukaan pemanas, memanaskan bahan bakar minyak dan nozel;

Kerugian internal cairan pendingin pada pembangkit listrik dengan boiler pada parameter subkritis juga mencakup kerugian akibat hembusan terus menerus dari drum boiler."

Dari korespondensi saya dengan seorang insinyur di Kursk CHPP-1. Kerugian air, uap dan kondensat:

Selamat siang, Gennady Mikhailovich! 30-31.05.00

Kami kembali berdiskusi dengan Privalov (wakil kepala toko bahan kimia DonORGRES) tentang masalah kehilangan cairan pendingin. Kerugian terbesar terjadi pada deaerator (1.2, 1.4 dan terutama 6 ata), pada tangki cadangan kondensat (tangki penyimpanan kondensat), pada katup pengaman dan pada saluran pembuangan (termasuk pada saluran PVD dengan kandungan panas air yang tinggi). Pelaras terkadang melakukan pekerjaan serupa dalam mengidentifikasi kerugian, namun bukannya tanpa pamrih.

Saya membicarakan topik yang sama dengan pembuat ketel uap. Dia menambahkan, ada juga kebocoran signifikan pada segel turbin. Di musim dingin, kebocoran uap dapat dilacak dengan melayang di atas atap. Di suatu tempat dalam laporan saya mempunyai data mengenai masalah yang diangkat dan saya ingat bahwa saya mencatat kerugian besar pada saluran air PVD. Untuk pembangkit listrik termal dengan beban produksi, jumlah maksimum kehilangan cairan pendingin intra-stasiun yang diizinkan, tanpa konsumsi uap untuk bahan bakar minyak, deaerator jaringan pemanas, dll., menurut PTE 1989 hal. 156 (Saya tidak punya PTE lainnya yang ada) adalah 1,6 * 1,5 = 2,4% dari total konsumsi air minum Norma kerugian ini, menurut PTE, harus disetujui setiap tahun oleh asosiasi energi, berpedoman pada nilai yang diberikan dan “Pedoman metodologi untuk menghitung kerugian uap dan kondensat.”

Sebagai panduan, saya akan mengatakan bahwa laporan saya tentang pembangkit listrik tenaga panas di pabrik kimia Shostkinsky menunjukkan biaya rata-rata BNT sebesar 10-15% dari konsumsi air minum. Dan selama peluncuran unit daya pertama Astrakhan CHPP-2 (unitnya ada di sana), kami tidak dapat menyediakan jumlah air demineralisasi yang diperlukan untuk unit tersebut sampai kami mengaktifkan tangki titik rendah dan mengirimkan kondensat ke BZK. Dengan konsumsi air umpan sebesar 12% yang “legal”, saya dapat secara semi-intuitif memperkirakan perkiraan tingkat kehilangan cairan pendingin sebagai 4% kehilangan uap (pada katup, deaerator, asap BNT yang tidak terpakai, dll.), 5% kehilangan air umpan dan LDPE kondensat. , 3% kehilangan uap dan air lainnya. Bagian pertama mencakup sebagian besar (hingga 5,5% dari efisiensi kotor boiler), bagian kedua - bagian yang mengesankan (sekitar 2%) dan bagian terakhir - bagian kehilangan panas yang dapat ditoleransi (kurang dari 0,5%). Mungkin Anda (CHP) masih menghitung dengan tepat total kehilangan steam dan kondensat. Namun, mungkin, Anda salah menghitung kehilangan panas dan bahkan bertindak kurang tepat dalam mengurangi semua kehilangan panas tersebut.

P.S. Nah, sepertinya kami telah membahas kepada Anda semua topik utama yang terkait dengan VCRB. Mungkin beberapa pertanyaan akan terasa terlalu sulit. Namun ini bukan karena hal tersebut sangat sulit, melainkan karena hal tersebut masih asing bagi Anda. Bacalah tanpa melelahkan. Ada hal yang menjadi jelas pada kali pertama, ada yang menjadi jelas pada kali kedua Anda membacanya, dan ada pula yang menjadi jelas pada kali ketiga. Pada bacaan ketiga, beberapa bagian yang saya izinkan mungkin mulai membuat Anda kesal. Ini normal dan dengan teknologi komputer kita, hal ini tidak menakutkan. Buat salinan file untuk Anda sendiri dan hapus bagian yang tidak perlu atau ganti dengan kata-kata yang lebih sedikit yang Anda pahami. Mengompresi informasi saat diserap adalah proses yang penting dan berguna.

Ketika semua atau sebagian besar hal di atas menjadi jelas dan familier bagi Anda, Anda bukan lagi pemula. Tentu saja, Anda mungkin masih belum mengetahui beberapa hal mendasar. Namun saya yakinkan Anda, Anda tidak sendirian dalam hal ini. Personil operasional juga seringkali tidak mengetahui beberapa hal yang paling mendasar. Tidak ada yang tahu segalanya. Tetapi jika Anda sudah memiliki seperangkat pengetahuan yang berguna dan jika eksploitasi menyadarinya, maka tentu saja Anda akan dimaafkan karena tidak mengetahui beberapa poin dasar. Kembangkan apa yang telah Anda capai dan maju terus!

 Bandingkan sirkuit utama untuk menyalakan pemanas regeneratif menurut efisiensi operasinya.  Mengkarakterisasi aliran uap segar dan panas ke turbin dengan bleed regeneratif.  Pada parameter apa pemanasan regeneratif air umpan dan bagaimana efisiensinya bergantung? instalasi turbo?  Apa itu drain cooler dan bagaimana cara penggunaannya?  Apa yang dimaksud dengan deaerasi air umpan dan apa manfaatnya bagi pembangkit listrik tenaga panas?  Apa jenis utama deaerator?  Bagaimana deaerator dimasukkan dalam skema pembangkit listrik termal?  Apa saja keseimbangan panas dan material deaerator dan bagaimana penerapannya?  Apa itu pompa umpan dan apa jenis utama pompa umpan?  Menjelaskan rangkaian dasar untuk menghidupkan pompa umpan.  Jelaskan rangkaian utama penyalaan turbin penggerak. 91 5. PENGGANTI KERUGIAN UAP DAN KONDENSAT 5.1. KEHILANGAN UAP DAN KONDENSAT Kehilangan uap dan kondensat pada pembangkit listrik dibagi menjadi internal dan eksternal. Kerugian internal meliputi kerugian akibat kebocoran steam dan kondensat pada sistem peralatan dan jaringan pipa pembangkit listrik itu sendiri, serta kerugian air blowdown dari pembangkit uap. Kerugian akibat kebocoran uap dan air pada pembangkit listrik disebabkan oleh kebocoran pada sambungan flensa pipa, katup pengaman pembangkit uap, turbin dan peralatan pembangkit listrik lainnya. Beras. 5.1, a Hilangnya uap dan kondensat menyebabkan hilangnya panas, penurunan efisiensi, dan penurunan efisiensi. pembangkit listrik. Hilangnya uap dan kondensat diisi kembali dengan air tambahan. Untuk menyiapkannya, perangkat khusus digunakan untuk memasok generator uap dengan air dengan kualitas yang dibutuhkan, yang memerlukan investasi modal tambahan dan biaya operasional. Kehilangan kebocoran didistribusikan ke seluruh jalur uap-air. Namun, mereka lebih cenderung berasal dari tempat dengan parameter lingkungan tertinggi. Komponen kedua dari kehilangan air internal ditentukan oleh hembusan air secara terus menerus dalam generator uap drum (di pembangkit listrik dengan generator uap aliran langsung, kehilangan ini tidak ada), membatasi konsentrasi berbagai pengotor dalam air dari 92 generator uap menjadi a nilai yang menjamin pengoperasian yang andal dan kemurnian yang diperlukan dari uap yang mereka hasilkan. Mengurangi blowdown dan meningkatkan kemurnian steam dicapai dengan meningkatkan kualitas air umpan, mengurangi kehilangan steam dan kondensat serta jumlah air tambahan. Beras. 5.1, b Air umpan dari pembangkit uap sekali pakai harus sangat bersih, karena sebagian besar pengotor kemudian dibawa bersama dengan uap ke jalur uap dan disimpan di bagian aliran turbin, sehingga mengurangi daya dan efisiensinya. dan keandalan. Kerugian internal juga mencakup kehilangan uap dan kondensat selama kondisi pengoperasian peralatan yang tidak stabil: selama pembakaran dan penghentian pembangkit uap, pemanasan dan pembersihan pipa uap, menghidupkan dan mematikan turbin, dan mencuci peralatan. Pengurangan kerugian-kerugian ini secara komprehensif merupakan persyaratan penting untuk sirkuit awal unit daya dan pembangkit listrik. Kehilangan uap dan kondensat internal tidak boleh melebihi 1,0-1,6% pada beban tetapan. Tergantung pada skema pasokan panas ke konsumen eksternal di pembangkit listrik termal, mungkin ada kehilangan uap dan kondensat eksternal. Dua skema berbeda untuk melepaskan panas dari gabungan pembangkit listrik dan panas digunakan: terbuka, di mana uap disuplai ke konsumen langsung dari ekstraksi atau tekanan balik turbin (Gbr. 5.1, a), dan tertutup, di mana uap dari gas buang atau tekanan balik turbin mengembun di penukar panas permukaan. memanaskan cairan pendingin yang dikirim oleh konsumen eksternal, dan kondensat uap pemanas tetap berada di pembangkit listrik termal (Gbr. 5.1, b). Jika konsumen membutuhkan uap, maka evaporator - pembangkit uap - digunakan sebagai penukar panas perantara. Jika panas disuplai ke konsumen air panas, maka penukar panas perantara 93 adalah pemanas air yang disuplai ke jaringan pemanas (network heater). Dengan skema pasokan panas tertutup, kehilangan uap dan kondensat dikurangi menjadi kerugian internal, dan dalam hal jumlah relatif kehilangan media kerja, pembangkit listrik termal semacam itu tidak jauh berbeda dengan CPP. Jumlah pengembalian kondensat yang dikembalikan oleh konsumen steam industri rata-rata 30%-50% dari konsumsi steam yang dipasok. Itu. kerugian kondensat eksternal bisa jauh lebih besar dibandingkan kerugian internal. Air tambahan yang dimasukkan ke dalam sistem umpan pembangkit uap dengan sirkuit pasokan panas terbuka harus menggantikan kehilangan uap dan kondensat internal dan eksternal. Sebelum memasukkan generator uap ke dalam sistem umpan, hal-hal berikut ini digunakan:  desalting kimiawi mendalam pada air tambahan;  kombinasi perlakuan kimia awal dengan persiapan termal air tambahan di evaporator. 5.2. NERACA UAP DAN AIR Untuk menghitung rangkaian termal, menentukan aliran uap ke turbin, produktivitas pembangkit uap, indikator energi, dll. perlu ditetapkan hubungan dasar keseimbangan material uap dan air di pembangkit listrik. Mari kita tentukan hubungan ini untuk kasus yang lebih umum dari pembangkit listrik tenaga panas dengan pasokan uap ke konsumen industri langsung dari outlet turbin (Gbr. 5.1, a). Persamaan keseimbangan material IES untuk uap dan air diperoleh sebagai kasus spesial rasio untuk pembangkit listrik termal. Neraca uap peralatan utama pembangkit listrik dinyatakan dengan persamaan berikut. Konsumsi uap segar D ke turbin ketika mengekstraksi uap untuk regenerasi Dr, dan untuk konsumsi eksternal Dï, ketika uap mengalir ke kondensor Dê sama dengan: D=Dr+Dп+Dк (5.1) Untuk IES Dп=0 oleh karena itu: D=Dr+Dк ( 5.1a) Konsumsi uap segar pada instalasi turbin dengan memperhitungkan konsumsi Dyo untuk seal dan kebutuhan lainnya selain turbin utama D0=D+Dyo. (5.2) Beban uap pembangkit uap Dïã dengan memperhitungkan kebocoran Dout, termasuk konsumsi uap segar yang tidak dapat diambil kembali untuk kebutuhan ekonomi dan teknis pembangkit listrik, adalah: Dpg = D0 + Dout (5.3) Disarankan untuk mengambil aliran uap segar ke unit turbin D0 sebagai nilai perhitungan utama aliran fluida kerja. Neraca air pada pembangkit listrik dinyatakan dengan persamaan berikut. 94 Neraca air umpan Dpw=Dpg+Dpr=D0+Dut+Dpr (5.4) dimana Dïð adalah laju aliran air blowdown pembangkit uap; dalam hal pembangkit uap aliran langsung Dïð=0; Dïâ=D0+Dóò (5.4a) Aliran air umpan Dïâ umumnya terdiri dari kondensat turbin Dê, kondensat balik konsumen panas Dîê, kondensat uap regeneratif Dr, kondensat uap dari ekspander pembersih pembangkit uap D"ï dan segel turbin Dy, tambahan air Ddv=Dout+D/pr+Din, yaitu: Dpv=Dk+Dok+Dr+D/p+Dy+Dout+D/pr+Din Tanpa memperhitungkan (untuk mempermudah) ekstraksi regeneratif dan kebocoran melalui turbin segel, kita peroleh: Dpv =Dk+Dok+Ddv+D/p (5.4b) Kehilangan uap dan kondensat pada pembangkit listrik termal umumnya terdiri dari kerugian internal Dwt dan kerugian eksternal Din. Kerugian internal uap dan air pada pembangkit listrik adalah sama; Dwt=Dut+D/pr (5.5 ) di mana D/ïð adalah hilangnya air pembersih dalam unit ekspansi satu tahap: dalam kasus pembangkit uap aliran langsung Dpr=0, D/pr= 0 dan Dwt=Dout (5.5a) Kehilangan kondensat eksternal dari pembangkit listrik termal dengan sirkuit pelepasan uap terbuka sama dengan: Din=Dp- Dok (5.6) dimana Dîê adalah jumlah kondensat yang dikembalikan dari konsumen eksternal.Total kerugian Dîê uap dan kondensat pembangkit listrik termal dengan skema pasokan panas terbuka dan jumlah air tambahan Ddv sama dengan jumlah kerugian internal dan eksternal: Dpot=Ddv=Dwt+Din=Dout+D /pr+Din (5.7) Dengan pembangkit uap aliran langsung Dïð=0 dan Dpot=Dout+Din Untuk IES dan untuk pembangkit listrik termal dengan sirkuit pasokan panas tertutup Din=0 dan Dpot=Dout=Dout+D/pr dengan generator uap aliran langsung dalam hal ini Dpot= Dwt=Dut Sebelum masuk ke expander, air pembersih melewati peredam, dan campuran uap-air masuk ke expander, yang di dalamnya dipisahkan menjadi uap yang relatif murni, dibuang ke salah satu penukar panas sistem regeneratif unit turbin, dan air (terpisah atau konsentrat), dari mana kotoran dihilangkan, dikeluarkan dari pembangkit uap dengan air pembersih. Jumlah uap yang dipisahkan dalam expander dan dikembalikan ke sistem umpan mencapai 30% dari konsumsi air blowdown, dan jumlah panas yang dikembalikan sekitar 60%, bahkan lebih tinggi dengan ekspansi dua tahap. 95 Panas dari air pembersih juga digunakan dalam pendingin pembersih untuk memanaskan air make-up. Jika air blowdown yang didinginkan selanjutnya digunakan untuk menyalakan evaporator atau untuk membuat jaringan pemanas, maka panas dari air blowdown hampir seluruhnya digunakan. Entalpi uap dan air yang keluar dari expander sesuai dengan keadaan jenuh pada tekanan di expander; kelembaban uap yang tidak signifikan dapat diabaikan dalam perhitungan. Penguapan dari ekspander blowdown generator uap drum dan hilangnya air blowdown ditentukan oleh persamaan keseimbangan panas dan material dari unit ekspansi. Dalam kasus instalasi ekspansi satu tahap (Gbr. 5.1,a): persamaan keseimbangan panas Dpr=D/пi//п+ D/пi/р (5.8) persamaan keseimbangan material Dр=D/п+D/р (5.9) dimana ipr , i/pr dan i//p - masing-masing, entalpi air blowdown pada pembangkit uap, air blowdown dan uap setelah blowdown expander, kJ/kg. Maka  ipr  i r p Dp  D p r    D pr p (5.10) i p  ipr   dan  i   i p r p D  r  D pr  D p  p D pr    hal D p r p (5.10a) i   i  r p p Nilai ipr, i//p dan i/pr ditentukan secara unik oleh tekanan uap dalam drum pembangkit uap dan dalam ekspander pembersih, yaitu masing-masing sama dengan nilai entalpi air pada saturasi dalam drum pembangkit uap ipr=i/pg, uap dan air dalam ekspander pembersih. Tekanan uap dalam ekspander blowdown ditentukan oleh lokasi di sirkuit termal tempat uap dari ekspander disuplai. Dalam kasus pabrik ekspansi dua tahap, D/ïð dan D/p, D//ïð dan D//ï ditentukan dari persamaan keseimbangan panas dan material berikut. Untuk ekspander tahap pertama Dprip=Dp1i//p1+Dpr1i/pr1 dan Dpr=Dp1+Dpr1 Untuk ekspander tahap kedua Dpr1i/p1=Dp2i//p2+Dpr2i/pr2 dan Dpr1=Dp2+Dpr2 96 Dalam persamaan ini Dïð, Dïð1 и Dpr2 - masing-masing, laju aliran air pembersih dari pembangkit uap dan ekspander tahap pertama dan kedua, kg/jam; Dï1 dan Dï2—keluaran uap dari ekspander tahap pertama dan kedua, kg/jam; iïð, i/ïð1 dan i/ïð2-entalpi air pada jenuh pada saluran keluar pembangkit uap dan ekspander tahap pertama dan kedua, kJ/kg; i//ï1 dan i//ï2 adalah entalpi uap jenuh (kering) yang keluar dari ekspander tahap pertama dan kedua, kJ/kg. Jelasnya, entalpi uap dan air merupakan fungsi yang jelas dari tekanan dalam drum pembangkit uap ppg dan dalam ekspander tahap pertama dan kedua pp1 dan pp2, MPa. Nilai perhitungan hembusan pembangkit uap dalam kondisi tunak ditentukan dari persamaan keseimbangan pengotor dalam air (garam, alkali, asam silikat, tembaga dan besi oksida) di pembangkit uap. Dengan menyatakan konsentrasi pengotor dalam steam segar, air umpan dan air blowdown masing-masing sebagai Sp, Spv dan Spg, kita tulis persamaan keseimbangan pengotor dalam air untuk pembangkit uap dalam bentuk DprSpg + DpgSp = DpvSpg (5.11) atau, menggunakan persamaan (5.4) Dpv = Dpg + Dpr, DprSpg + DpgSp = (Dpg + Dpr)Spv (5.11a) dari mana C p in  Sp Dpr  Dp g (5.12) Sp g  C p in Dengan nilai kecil yaitu Sp dibandingkan dengan Spg dan Spv diperoleh: 1 1 Dpr  Dp g  (D 0  D ut) (5.13) Sp g Sp g 1 1 Sp dalam Sp dalam menyatakan aliran dalam pecahan D0, yaitu dengan asumsi pr =Dpr/D0 dan ut=Dut/D0 diperoleh: 1   ut  pr  (5.13a) Sp g 1 Sp v Dengan demikian, proporsi blowdown bergantung pada porsi kebocoran, yang harus diminimalkan, dan pada rasio konsentrasi pengotor dalam air blowdown dan air umpan. Bagaimana kualitas yang lebih baik air umpan (semakin rendah Sp.v) dan semakin tinggi konsentrasi pengotor yang diizinkan dalam air pembangkit uap LNG, semakin kecil proporsi blowdown. Dalam rumus (5.13a), konsentrasi pengotor dalam air umpan Spv bergantung pada proporsi air tambahan, yang mencakup, khususnya, proporsi air blowdown yang hilang /ïð, yang bergantung pada pr. Oleh karena itu, akan lebih mudah untuk menentukan proporsi pembersihan pembangkit uap jika konsentrasi Sp.v diganti dengan nilai penyusunnya. 97 Dalam kasus pembangkit listrik termal dengan kehilangan kondensat eksternal tanpa memperhitungkan (untuk menyederhanakan) ekstraksi regeneratif, kebocoran melalui segel turbin dan penggunaan blowdown, kita memperoleh persamaan keseimbangan pengotor dalam bentuk DprSpg+DpgSp=Dpv Spv= DkSk+DokSok+DdvSdv dimana Sk, Sok dan Ddv dan - masing-masing, konsentrasi pengotor dalam kondensat turbin, kondensat balik dari konsumen dan air make-up; dalam hal ini Dïã=Dê+Dîê+Dâí+Dóò dan, jika air blowdown tidak digunakan, Däâ=Dïð+Dóò+Dâí. Dari persamaan terakhir Dpr(Спг-Сдв)=Dк(Ск-Сп)+Dok(Сок-Сп)+(Dут+Dвн)(Сдв-Сп) maka Dк (Ск  Сп)  Dок (С o k  S p )  (D ut  D in)(S dv  S p) Dpr  (5.14) S p g  S dv Menyatakan konsumsi air dalam pecahan D0=D dan mengasumsikan SkSp dan SokSp, kita peroleh kira-kira: (  ut   in)(S dv  S p)  ut   in  pr   (5.15) S p g  Sdv Sp g 1 S dv karena Sp kecil dibandingkan dengan Sdv. Jika tidak ada kerugian kondensat eksternal, mis. in = 0, maka:  ut  pr  (5.15a) Sp g 1 C dv Fraksi hembusan berubah secara hiperbolik tergantung pada rasio konsentrasi pengotor dalam hembusan dan air tambahan Spg: St.v. Jika Spg : Sd.v , yaitu. kandungan pengotor pada air tambahan sangat kecil, maka pr0. Jika sebaliknya Spg: Sd.v1, maka pr; ini berarti bahwa sejumlah besar air tambahan dengan konsentrasi Cd.v=Spg, yang mengisi kembali blowdown, akan keluar bersama blowdown dari drum pembangkit uap. Dengan perbandingan Спг:Сд.в=2, sesuai dengan rumus (5.15) pr=out+in; jika âí=0, maka pr=keluar. Saat menggunakan air pembersih dan memasang expander, diperoleh hasil perhitungan serupa:  ut   in  pr  (5.16) Sp g   rp Dengan motor dan pada in = 0  ut  pr  ( 5.16a) Sp g   pr  S dv 98 Dari rumus (5.15) dan (5.15a) kita dapat memperoleh nilai pengotor yang diperbolehkan pada tambahan air Sd.v tergantung pada nilai Spg, ut dan âí dalam bentuk Sp g Sdv  (5.17)  ut   di 1  pr atau, dengan demikian, jika tidak ada rugi-rugi eksternal Sp g Sdv  (5.17a)  ut 1  pr Dengan demikian, persyaratan mutu tambahan air, semua hal lain dianggap sama, sangat ditentukan oleh hembusan dan konsentrasi pengotor dalam pembangkit uap air. Beras. 5.2 Pada Gambar. Gambar 5.2 menunjukkan grafik perhitungan hembusan kontinyu pembangkit uap pr tergantung pada rasio Spg:Sdv pada berbagai nilai sweat = in + out. Perhitungan termal dari pendingin pembersih terutama dilakukan untuk menentukan entalpi idop air make-up dan air pembersih yang keluar setelah pendingin, dihubungkan dengan relasi i pr  id v   o p op op di mana op adalah perbedaan dalam entalpi air pembersih yang didinginkan dan air tambahan yang dipanaskan, yang dianggap setara dengan 40-80 kJ/kg (10-20°C). 99 Persamaan keseimbangan panas blowdown cooler dalam hal ini berbentuk: D  r (i  r  i p r) p  D dv (i d v  i dv) p p pop op dalam persamaan ini semua besaran kecuali entalpi i pr dan saya dvp diketahui. op o Dengan menggunakan hubungan antara keduanya dan memilih nilai o.p, salah satu besaran ini dikeluarkan dari persamaan keseimbangan panas dan besaran kedua ditentukan, lalu besaran pertama ditentukan dari hubungan antara keduanya. Suhu air pembersih yang didinginkan biasanya 40-60°C. Pada pembangkit listrik tanpa rugi-rugi eksternal, nilai D/pr dan Dd.v mempunyai orde yang sama, misalnya D/pr = 0,40 Dd.v; kemudian, ketika air pembersih didinginkan 100°C, misalnya dari 160 menjadi 60°C, air tambahan dipanaskan sebesar 40°C, misalnya dari 10 menjadi 50°, dengan îï=10°C dan op 42kJ/kg. Pada pembangkit listrik termal dengan kehilangan kondensat eksternal, nilai D/ïð bisa jauh lebih kecil dari nilai Dd.v, misalnya D/pr0.1Ddv; maka air pembersih dapat didinginkan lebih dalam, misalnya hingga 40°C, dengan memanaskan air tambahan hingga 22°C, dengan op = 18°C ​​​​dan îï = 76 kJ/kg. 5.3. PEMBANGKIT PENGUAPAN Penggantian kehilangan uap dan kondensat dengan air make-up yang bersih merupakan kondisi penting untuk memastikan pengoperasian peralatan pembangkit listrik yang andal. Air tambahan dengan kemurnian yang diperlukan dapat diperoleh dari sulingan yang diperoleh dari penukar panas khusus - unit penguapan. Pabrik evaporasi mencakup evaporator, di mana air tambahan mentah awal, biasanya dimurnikan secara kimiawi, diubah menjadi uap, dan pendingin, di mana uap yang diperoleh di evaporator dikondensasi. Pendingin jenis ini disebut kondensor evaporator atau kondensor evaporator. Jadi, di unit penguapan, air tambahan awal disuling - diubah menjadi uap, diikuti dengan kondensasi. Kondensat air yang diuapkan merupakan distilat yang bebas dari pengotor. Penguapan air tambahan terjadi karena panas yang dilepaskan oleh uap kondensasi pemanas utama dari ekstraksi turbin; kondensasi uap sekunder yang dihasilkan di evaporator terjadi sebagai akibat pendinginan uap dengan air, biasanya kondensasi dari unit turbin (Gbr. 2). 5.3). Dengan skema penyalaan evaporator dan kondensornya, panas dari uap buang turbin digunakan untuk memanaskan kondensat utama dan dikembalikan bersama air umpan ke pembangkit uap. Dengan demikian, unit evaporasi dinyalakan sesuai dengan prinsip regeneratif, dan dapat dianggap sebagai elemen rangkaian regeneratif unit turbin. 100

Hilangnya uap dan kondensat, pengisiannya kembali.

Kehilangan uap diamati pada sekering uap, dari berbagai non-densitas dalam aliran uap bertekanan tinggi. Kerugian ini disebut internal. Selain kehilangan uap, juga diamati kehilangan kondensat yang terbagi menjadi internal dan eksternal.

Kerugian internal adalah kemungkinan kontaminasi kondensat uap yang disuplai ke pemanas bahan bakar minyak. Kondensat yang terkontaminasi tidak dikembalikan ke kompartemen turbin.

Kehilangan kondensat eksternal diamati di pembangkit listrik tenaga panas yang memasok uap ke konsumen. Jumlah kondensat yang dikembalikan dari perusahaan lebih sedikit dibandingkan dengan uap yang diterima di sana. Untuk mengganti kerugian, air yang dimurnikan secara kimia digunakan, yang disuplai ke evaporator untuk pemurnian tambahan. Hilangnya air umpan diamati pada pembangkit uap pada saat pembersihan boiler, yang dilakukan untuk mengurangi kandungan garam dalam air boiler.

Evaporator.

Evaporator selalu mengandung air yang dimurnikan secara kimia. Evaporator adalah penukar panas permukaan. Air murni yang masuk secara kimia diubah menjadi uap karena panas uap yang berasal dari ekstraksi turbin. Uap dari air yang dimurnikan secara kimia disebut sekunder, yang masuk ke kondensor evaporator. Ketika air yang dimurnikan secara kimia menguap, konsentrasi garam meningkat, yang dihilangkan dengan cara ditiup. Untuk meningkatkan kualitas penjernihan air dapat menggunakan skema dua tahap, dalam hal ini steam sekunder masuk ke tahap berikutnya di evaporator.

Kuliah nomor 10

PERANGKAT KONDENSASI TURBIN UAP

Hukum kedua termodinamika. Musim semi yang dingin.

Diagram perangkat kondensasi

Elemen perangkat kondensasi.

1. kapasitor itu sendiri

2. sistem sirkulasi;

3. alat pembuangan udara (ejektor);

5. perangkat pendingin reduksi

6. memulai ejektor

7. pendingin campuran uap-udara

8. pengumpul kondensat

9. sistem otomasi

Uap buang dari turbin memasuki kondensor permukaan1. Kondensor - pemanas permukaan tempat uap mengembun pada permukaan tabung yang dingin, memanaskan air yang dipompa melalui bundel tabung pompa sirkulasi. Kondensat yang dihasilkan mengalir dari permukaan tabung ke dalam pengumpul kondensat 8 kondensor, dari mana pompa kondensat 2 disuplai melalui pendingin ejektor 9 ke pendingin segel dan kemudian ke HDPE dan deaerator.

Untuk menjaga tekanan seminimal mungkin di dalam kondensor, digunakan steam jet ejector 3. Ejector menyedot campuran uap-udara yang terbentuk di kondensor sebagai hasil penghisapan udara. Untuk meningkatkan efisiensi pengoperasian, digunakan sistem kompresi campuran uap-udara multi tahap (dua tahap). Panas kondensasi uap yang terkandung dalam campuran uap-udara yang dihisap oleh ejektor digunakan pada pendingin ejektor untuk memanaskan kondensat utama.

Kadang-kadang campuran uap-udara yang dihisap dari kondensor didinginkan terlebih dahulu di pendingin hulu.

Alat deaerasi khusus (4) dipasang di kondensor untuk menghilangkan oksigen dari kondensat.

Sirkulasi air yang digunakan untuk mengembunkan uap di kondensor didinginkan di kolam pendingin khusus atau menara pendingin. Seperti Sirkuit pendingin untuk sirkulasi air disebut terbalik.