Peut-être que je réécrirai cette section importante au fil du temps. En attendant, je vais essayer de refléter au moins certains des points principaux.

Une situation courante pour nous, techniciens de service, est que lorsque nous commençons la tâche suivante, nous n'avons aucune idée de ce qui sera ou devrait être à la fin. Mais il faut toujours au moins un premier indice pour ne pas tomber dans la confusion, mais, en clarifiant et en acquérant des détails, pour organiser le progrès.

Par où devrions-nous commencer ? Apparemment, d'après une compréhension de ce qui se cache sous le terme perte de vapeur et d'eau. Dans les centrales thermiques, il existe des groupes comptables qui tiennent des registres de ces pertes, et vous devez connaître la terminologie pour avoir un contact productif avec eux.

Imaginons qu'une centrale thermique fournisse 100 tonnes de vapeur à des consommateurs tiers (par exemple, une certaine centrale à béton et/ou une usine de fibres chimiques) et reçoive d'eux le retour de cette vapeur sous forme de production. condensat d'un montant de 60 tonnes. La différence est de 100-60 = 40 tonnes appelée non-remboursement. Ce non-retour est couvert par l'ajout d'eau d'appoint, qui est introduite dans le cycle TPP via une coupure entre LPH (réchauffeurs basse pression), moins souvent via des dégazeurs ou, encore moins souvent, d'une autre manière.

S'il y a des pertes de vapeur et d'eau dans le cycle TPP - et elles existent toujours et, en règle générale, sont considérables - alors la taille de l'ajout d'eau d'appoint est égale au non-retour plus les pertes de liquide de refroidissement dans le TPP faire du vélo. Disons que la taille de l'ajout est de 70 tonnes, le non-retour - 40 tonnes. Ensuite, les pertes, définies comme la différence entre l'ajout et le non-retour, seront de 70-40 = 30 tonnes.

Si vous maîtrisez cette simple arithmétique, et je n’en doute pas, alors nous continuerons notre progression. Il existe des pertes intra-station et d’autres types de pertes. Il peut ne pas y avoir de séparation claire de ces concepts dans le groupe comptable en raison de la dissimulation de la véritable cause de ces pertes dans le reporting. Mais je vais essayer d'expliquer la logique de la division.

Il est courant qu'une station dégage de la chaleur non seulement avec de la vapeur, mais également via une chaudière avec de l'eau du réseau. Des pertes se produisent dans le réseau de chaleur, qui doivent être reconstituées en réapprovisionnant le réseau de chaleur. Disons que 100 tonnes d'eau à une température de 40 °C sont utilisées pour recharger le réseau de chaleur, qui est d'abord envoyée au dégazeur 1.2ata. Pour désaérer cette eau, il faut la chauffer jusqu'à la température de saturation à une pression de 1,2 kgf/cm2, ce qui nécessitera de la vapeur. L'enthalpie de l'eau chauffée sera de 40 kcal/kg. L'enthalpie de l'eau chauffée selon les tables de Vukalovich (propriétés thermodynamiques de l'eau et de la vapeur d'eau) sera de 104 kcal/kg à la ligne de saturation à une pression de 1,2 kgf/cm2. L'enthalpie de la vapeur allant au dégazeur est d'environ 640 kcal/kg (cette valeur peut être clarifiée dans le même groupe comptable). La vapeur, ayant cédé sa chaleur et s'étant condensée, aura également l'enthalpie de l'eau chauffée - 104 kcal/kg. En tant que maître des équilibres, il ne vous est pas du tout difficile d'écrire le rapport évident 100*40+X*640=(100+X)*104. D'où la consommation de vapeur pour réchauffer l'eau d'appoint dans le dégazeur 1,2ata s'élève à X=(104-40)/(640-104)=11,9 t ou 11,9/(100+11,9)=0,106 t de vapeur pour 1 tonne d'eau d'appoint après le dégazeur 1,2ata. Il s'agit, pour ainsi dire, de pertes légitimes et non du résultat d'un travail défectueux du personnel de service.

Mais comme nous nous laissons emporter par les calculs thermiques, nous allons dénouer un autre nœud similaire. Disons que nous disposons de 10 tonnes d'eau de purge pour les chaudières électriques. Ce sont aussi des pertes presque légitimes. Pour rendre ces pertes encore plus légitimes, la vapeur provenant des détendeurs à purge continue est souvent renvoyée dans le cycle TPP. Pour être plus précis, supposons que la pression dans les fûts de la chaudière est de 100 kgf/cm2 et que la pression dans les détendeurs est de 1 kgf/cm2. Le schéma ici est le suivant : l'eau de purge avec une enthalpie correspondant à la ligne de saturation à une pression de 100 kgf/cm2 entre dans les détendeurs, où elle bout et forme de la vapeur et de l'eau avec une enthalpie correspondant à la ligne de saturation à une pression de 1. kgf/cm2. Ce qui est rejeté après les détendeurs est une autre perte d’eau « légale ».

D'après les tableaux de Vukalovich nous trouvons : enthalpie de soufflage de l'eau - 334,2 kcal/kg ; enthalpie de l'eau après soufflage continu des expansions - 99,2 kcal/kg ; enthalpie de la vapeur des détendeurs - 638,8 kcal/kg. Et encore une fois, nous créons un équilibre d’une simplicité enfantine : 10*334,2=X*638,8+(10-X)*99,2. Où trouve-t-on la quantité de vapeur générée X = 10*(334,2-99,2)/(638,8-99,2) = 4,4 t. La perte d'eau de soufflage sera de 10-4,4 = 5,6 t ou 0,56 t pour 1 tonne d'eau de soufflage . Dans ce cas, 4,4*638,8*1000 kcal ou 4,4*638,8/(10*334,2)=0,84 kcal sont renvoyés au cycle pour chaque kcal d'eau de purge.

Abordons maintenant la chaudière, l'endroit où l'on doit le plus souvent s'approcher : les points de prélèvement. Les coûts à ces points sont-ils bien réglementés ? Il semble que le débit soit de 0,4 l/min, mais en réalité il ne sera probablement pas inférieur à 1 l/min soit 0,001*60=0,06 t/h. S'il y a, disons, 10 points d'échantillonnage de ce type sur une chaudière, nous aurons alors 0,6 t/h de perte de liquide de refroidissement pour une seule chaudière. Et si les points flottent, « crachent », etc. ? Et il existe également différentes lignes d'impulsion vers les appareils, où il peut également y avoir des pertes dues à la technologie ou à des fuites dans ces lignes. Des concentrateurs de salinité peuvent également être installés sur les chaudières. C'est juste un cauchemar combien d'eau ils peuvent prendre sur eux-mêmes. Et tout cela est « légal » ou peu importe comment vous voulez les appeler, les pertes de vapeur et d’eau.

Ensuite, vous serez dans le groupe comptabilité, ou au début. Le service technique ou le chef mécanicien vous dira qu'il y a encore des pertes de vapeur pour vos propres besoins. Comme d'habitude, la vapeur de production (il y en a sur les turbines) est destinée aux besoins de l'industrie du fioul. Il existe des normes assez strictes pour ces besoins, et les condensats de vapeur doivent être renvoyés dans le cycle. Ni l’une ni l’autre de ces exigences n’est généralement remplie. Et il peut aussi y avoir des pertes « légales » pour un bain public, une serre ou autre chose.

Réservoir point bas... C'est souvent l'un des principaux composants de l'eau alimentaire. Si l’eau du réservoir est contaminée au-delà de la limite, les pharmaciens n’autorisent pas l’utilisation de cette eau. Et ce sont aussi des pertes ou, comme l’a dit le respecté Boris Arkadievich, un non-retour interne. Pour une raison ou une autre, les condensats de production restitués par un consommateur externe ne peuvent pas être utilisés et ce fait ne peut pas être enregistré dans le groupe comptable.

Lorsque vous gérerez tout cela, si nécessaire, il restera encore 5 à 6 % de pertes incompréhensibles et inexplicables. Cela peut être inférieur ou supérieur, selon le niveau d'exploitation d'une centrale thermique particulière. Où chercher ces pertes ? Il faut, pour ainsi dire, suivre le chemin de la vapeur et de l'eau. Les fuites, la vapeur et autres « petites choses » similaires peuvent représenter une quantité importante, dépassant en taille les pertes que nous avons considérées aux points de prélèvement de vapeur et d'eau. Cependant, tout ce dont nous avons parlé jusqu’à présent peut être plus ou moins évident pour le personnel du TPP, même sans nos explications. Continuons donc notre chemin mental sur le chemin de la vapeur et de l’eau.

Où va l'eau? Dans les chaudières, dans les cuves, dans les dégazeurs. Les pertes dues aux fuites dans les chaudières ne sont probablement pas non plus un problème nouveau en matière d’exploitation. Mais ils peuvent oublier les débordements des réservoirs et des dégazeurs. Et ici, les pertes incontrôlées peuvent être plus qu'importantes.

Inspirés par le premier succès, poursuivons notre voyage à flots. Où va la vapeur du point de vue de l'objet qui nous intéresse ? Pour différentes vannes, joints, dans les dégazeurs 1.2 et 6 ata... Les vannes, comme toutes les nôtres, ne fonctionnent pas parfaitement. En d'autres termes, ils flottent où qu'ils soient, incl. et dans les dégazeurs. Ces vapeurs pénètrent dans les tuyaux d'échappement qui sont évacués sur le toit du bâtiment principal de la centrale thermique. Si tu montes sur ce toit en heure d'hiver, vous pourrez y trouver du brouillard industriel. Peut-être mesurez-vous le débit de vapeur des tuyaux à l'aide d'un tachymètre et constatez que cette vapeur est suffisante pour aménager une serre ou un jardin d'hiver sur le toit.

Cependant, des pertes incompréhensibles et inexpliquées subsistent. Et un jour, en discutant de cette question, l'ingénieur en chef, ou le chef de l'atelier des turbines, ou quelqu'un d'autre se souvient que nous (c'est-à-dire eux) utilisons de la vapeur pour l'éjecteur principal et que cette vapeur ne retourne pas dans le cycle. C'est ainsi que la situation peut évoluer en interaction avec le personnel du TPP.

Il serait bien d'ajouter à ces considérations générales quelques outils d'évaluation et de localisation des pertes. En général, il n’est pas difficile de créer de tels schémas de bilan. Il est difficile d'évaluer où les données correspondent au fait et où se situent les erreurs des débitmètres. Mais néanmoins, il est parfois possible de clarifier quelque chose si vous ne prenez pas des mesures ponctuelles, mais les résultats sur une période de temps suffisante. une longue période. De manière plus ou moins fiable, on connaît la quantité de pertes de vapeur et de condensats comme la différence entre le débit d'eau d'appoint et le non-retour des condensats de production. Le maquillage, comme déjà mentionné, s'effectue généralement via le circuit de la turbine. Si ce circuit n'a pas ses propres pertes, alors la consommation totale d'eau d'alimentation après les HPH (réchauffeurs haute pression) les turbines dépasseront la consommation de vapeur vive des turbines du montant des pertes dans le cycle de la centrale thermique (sinon, sans cet excédent, il n'y aura rien pour compenser les pertes dans le circuit chaudière). S'il y a des pertes dans le circuit de la turbine, alors la différence entre les deux différences, make-up_minus_non-return et flow_for_pression_pression_minus_flow_of_hot_steam, sera la perte dans le circuit de la turbine. Les pertes dans le circuit turbine sont des pertes au niveau des joints, dans le système de régénération (dans la pompe haute pression et la pompe basse pression), dans l'extraction de vapeur des turbines entrant dans les dégazeurs et la chaudière (c'est-à-dire pas tellement dans le extractions elles-mêmes, comme dans les dégazeurs et les chaudières) et dans les condenseurs à turbine. Les dégazeurs ont des vannes avec leurs fuites ; des éjecteurs qui utilisent de la vapeur sont connectés aux condenseurs. Si nous pouvions diviser les pertes de vapeur et de condensats en pertes dans le circuit de la chaudière et dans le circuit de la turbine, la tâche consistant à préciser les pertes serait alors beaucoup plus facile, tant pour nous que pour le personnel d'exploitation.

À cet égard, il serait bon de diviser d'une manière ou d'une autre, quoique grossièrement, les pertes de vapeur et de condensat entre les pertes de vapeur elle-même et de condensat ou d'eau elle-même. J'ai dû faire de telles évaluations et j'essaierai d'en refléter brièvement l'essence afin que vous puissiez, si vous le souhaitez, faire quelque chose de similaire en interaction avec les exploitants de turbines ou avec le même groupe comptable dans les centrales thermiques. L'idée est que si nous connaissons les pertes d'énergie, qui n'ont rien d'autre à attribuer que les pertes de chaleur avec la vapeur et l'eau, et si nous connaissons le montant total des pertes de liquide de refroidissement (et cela devrait être connu), alors après avoir divisé le premier par le Deuxièmement, nous attribuons les pertes à un kilogramme de liquide de refroidissement et, à partir de l'ampleur de ces pertes spécifiques, nous pouvons estimer l'enthalpie du liquide de refroidissement perdu. Et à partir de cette enthalpie moyenne, nous pouvons juger du rapport entre les pertes de vapeur et d’eau.

Cependant, revenons à la question de la coupe du gâteau... Le combustible, par exemple le gaz, arrive aux centrales thermiques. Sa consommation est connue grâce aux débitmètres commerciaux, et grâce aux débitmètres commerciaux, la quantité de chaleur dégagée par la centrale thermique est connue. La consommation de gaz multipliée par son pouvoir calorifique en kcal/m3, moins la puissance calorifique en kcal, moins la production d'électricité multipliée par sa consommation spécifique en kcal/kWh, voilà, en première approximation, notre gâteau. Certes, la puissance calorifique se calcule bien entendu non pas en kilocalories, mais en gigacalories, mais ce sont des détails qui ne vous dérangent pas forcément ici. Maintenant, de cette valeur, nous devons soustraire ce qui, lors de la combustion du gaz, s'est envolé dans la cheminée et s'est échappé avec des pertes à travers l'isolation thermique des chaudières. En général, on multiplie le pouvoir calorifique du gaz par son débit, puis on multiplie tout cela par le rendement des chaudières, que le groupe comptable sait magistralement déterminer (et faux, mais on n'en parlera pas), et déterminez ainsi le soi-disant Qbrut des chaudières. De Qgross, nous soustrayons l'approvisionnement en chaleur et la production d'électricité, que nous avons déjà mentionnés, et nous obtenons ainsi le gâteau qui doit être coupé.

Il ne reste que trois éléments dans ce gâteau : les besoins propres des chaudières et des turbines, les pertes d'approvisionnement en chaleur et les pertes de flux de chaleur. Les pertes de flux de chaleur sont quelque chose qui n'a pas une signification tout à fait claire, quelque chose comme la légitimation de certaines des pertes qui ne sont pas entièrement justifiées. Mais heureusement, il existe une norme en la matière, que nous pouvons soustraire de notre gâteau. Désormais, le reste du gâteau ne contient que les besoins propres et les pertes dues à l’apport de chaleur. Les pertes avec dégagement de chaleur sont les pertes légales lors de la préparation de l'eau (pertes lors de l'évacuation des eaux chauffées de régénération et de lavage, pertes thermiques lors de la purge des clarificateurs, etc.) plus les pertes pour les canalisations de refroidissement, les boîtiers de dégazeur, etc., qui sont calculées spécialement selon normes développées en fonction de la température environnement. Nous soustrayons ces pertes, après quoi seuls les besoins propres des chaudières et des turbines devraient rester dans notre gâteau. Ensuite, le groupe comptable vous dira, s'il ne ment pas, combien de chaleur exactement a été dépensée pour ses propres besoins. Il s'agit des déperditions thermiques dues au soufflage continu de l'eau, de la consommation d'énergie thermique pour la production de fioul, le chauffage, etc. Vous soustrayez ces propres besoins du reste du gâteau et qu’obtenez-vous – zéro ? Cela se produit également avec nos mesures précises, y compris les mesures commerciales officielles. Cependant, après cette soustraction, il en reste généralement une bonne partie, que les artisans répartissent pour leurs propres besoins et coûts spécifiques de production d'électricité. Hé bien oui, équipement obsolète, les économies sur les réparations, ainsi que l'exigence d'en haut d'augmenter chaque année l'efficacité du travail sont les raisons de ces conneries inévitables. Mais notre tâche est de déterminer la vraie raison le déséquilibre entre l’électricité et la chaleur qui constitue le reste de notre gâteau. Si nous, avec le groupe comptable, avons tout fait avec soin et si les instruments ont menti, alors pas trop, alors il ne reste qu'une seule raison majeure : la perte d'énergie avec des pertes de vapeur et d'eau.

Et les pertes d’énergie, y compris les pertes dues aux pertes de vapeur et d’eau, sont toujours un problème récurrent dans les centrales thermiques.

Naturellement, les pertes sont inévitables, il existe donc des normes PTE à cet égard. Et si quelque part dans un manuel universitaire vous lisez que vous pouvez vous passer de pertes, alors c'est de la bêtise et rien de plus, surtout en ce qui concerne nos centrales thermiques.

Bien entendu, je n’ai pas évoqué ici tous les moments marquants. Si vous le souhaitez, vous pourrez trouver des informations utiles dans des rapports techniques ou ailleurs. Par exemple, j'ai trouvé un fragment utile, à mon avis, sur ce sujet dans le livre de nos géants de la chimie à l'énergie M.S. Shkrob et F.G. Prokhorov « Traitement de l'eau et régime de l'eau des centrales électriques à turbine à vapeur » pour 1961. Malheureusement, ici, toutes les mouches et les éléphants sont alignés sur une seule rangée. Si nécessaire, vous pouvez consulter nos spécialistes ou le personnel du TPP sur les tailles des quantités indiquées dans le fragment, ainsi que sur l'opportunité d'utiliser toutes les recommandations données dans le fragment. Je présente ce fragment sans autre commentaire.

"Pendant le fonctionnement, une partie des condensats ou de la vapeur, tant à l'intérieur qu'à l'extérieur de la centrale, est perdue et n'est pas renvoyée dans le cycle de la centrale. Les principales sources de pertes irrémédiables de vapeur et de condensats au sein de la centrale sont :

a) chaufferie, où la vapeur est perdue pour entraîner les mécanismes auxiliaires, pour souffler les cendres et les scories, pour granuler les scories dans le four, pour pulvériser du combustible liquide dans les buses, ainsi que pour la vapeur qui s'échappe dans l'atmosphère lors de l'ouverture périodique des soupapes de sécurité et lors de la purge des surchauffeurs lors du chauffage des chaudières ;

b) les unités à turbine où il y a une perte continue de vapeur à travers les joints à labyrinthe et dans les pompes à air qui aspirent la vapeur avec l'air ;

c) les réservoirs de condensats et d'alimentation, où la perte d'eau se produit par débordement, ainsi que par évaporation des condensats chauds ;

d) les pompes d'alimentation où les fuites d'eau se produisent à travers des fuites dans les joints du presse-étoupe ;

e) les canalisations où des fuites de vapeur et de condensats se produisent à travers des fuites dans les raccords à brides et les vannes d'arrêt.

Les pertes intra-station de vapeur et de condensats dans une centrale électrique à condensation (CPS) et une TPP de chauffage pur peuvent être réduites à 0,25-0,5 % de débit total vapeur, sous réserve de la mise en œuvre des mesures suivantes : a) remplacement, si possible, des entraînements à vapeur par des entraînements électriques ; b) refus d'utiliser des buses à vapeur et des souffleurs ; c) l'utilisation de dispositifs de condensation et de collecte de la vapeur d'échappement ; d) élimination de tout type de flotteur de vanne ; e) création de connexions étanches de canalisations et d'échangeurs de chaleur ; f) lutter contre les fuites de condensats, le drainage excessif de l'eau des éléments d'équipement et la consommation de condensats pour les besoins hors production ; g) collecte minutieuse des eaux usées.

La compensation des pertes intra-station et externes par condensats peut être réalisée de plusieurs manières, notamment :

a) traitement chimique de l'eau de source afin que le mélange des condensats avec cette eau présente les indicateurs de qualité nécessaires à l'alimentation des chaudières ;

b) remplacement du condensat perdu par du condensat de même qualité obtenu dans une unité de conversion de vapeur (dans ce cas, la vapeur est fournie aux consommateurs de production non pas directement à partir de l'extraction, mais sous forme de vapeur secondaire provenant du convertisseur de vapeur) ;

c) installation d'évaporateurs conçus pour évaporer de l'eau supplémentaire avec condensation de vapeur secondaire et obtenir un distillat de haute qualité."

J'ai trouvé un fragment plus court dans le livre des A.A. Gromoglasova, A.S. Kopylova, A.P. Pilshchikov "Traitement de l'eau : procédés et dispositifs" pour 1990. Ici je me permettrai de me répéter et de constater que si les pertes habituelles de vapeur et de condensats dans nos centrales thermiques n'excédaient pas, comme le prétendent les auteurs, 2-3%, je n'aurais pas jugé nécessaire de composer cette section :

« Lors du fonctionnement des centrales thermiques et des centrales nucléaires, des pertes intra-station de vapeur et de condensats se produisent : a) dans les chaudières lors de purges continues et périodiques, lors de l'ouverture des soupapes de sécurité, lors du soufflage d'eau ou de vapeur sur des surfaces chauffantes externes à partir de cendres et scories, lors de la pulvérisation de combustible liquide dans les buses, sur les mécanismes auxiliaires d'entraînement ; b) dans les turbogénérateurs à travers des joints à labyrinthe et des éjecteurs vapeur-air ; b) aux points de prélèvement ; d) dans les réservoirs, pompes, canalisations lors de débordements, d'évaporation d'eau chaude , fuites à travers les joints, les brides, etc. Les pertes habituelles intra-station de vapeur et de condensat, complétées par de l'eau d'alimentation supplémentaire, ne dépassent pas 2 à 3 % à diverses périodes de fonctionnement dans les centrales thermiques et 0,5 à 1 % dans les centrales nucléaires. centrales électriques de leur production totale de vapeur.

De plus, j'ai trouvé sur Internet :

"Pertes internes :

Perte de vapeur, de condensat et d'eau d'alimentation due à des fuites dans les raccords et raccords à bride ;

Perte de vapeur à travers les soupapes de sécurité ;

Fuite des conduites de vapeur et des turbines ;

Consommation de vapeur pour souffler les surfaces chauffantes, chauffer le fioul et les buses ;

Les pertes internes de liquide de refroidissement dans les centrales électriques équipées de chaudières à paramètres sous-critiques incluent également les pertes dues au soufflage continu des tambours de chaudière.

D'après ma correspondance avec un ingénieur du Koursk CHPP-1. Aux pertes d'eau, de vapeur et de condensat :

Bonjour, Gennady Mikhaïlovitch ! 30-31.05.00

Nous avons de nouveau discuté avec Privalov (directeur adjoint de l'atelier chimique DonORGRES) du problème des pertes de liquide de refroidissement. Les pertes les plus importantes se produisent sur les dégazeurs (1,2, 1,4 et surtout 6 ata), dans le réservoir de réserve de condensats (réservoir de stockage des condensats), sur les soupapes de sécurité et dans les évacuations (y compris dans les évacuations PVD à haute teneur calorifique de l'eau). Les experts en sinistres entreprennent parfois un travail similaire consistant à identifier les pertes, mais pas de manière désintéressée.

J'ai parlé du même sujet avec le chaudronnier. Il a ajouté qu'il existe également des fuites importantes au niveau des joints des turbines. En hiver, les fuites de vapeur peuvent être détectées en survolant le toit. Quelque part dans les rapports, j'avais des données sur le problème soulevé et je me souviens avoir constaté des pertes importantes sur les drainages PVD. Pour une centrale thermique avec une charge de production, le montant maximum admissible des pertes de fluide caloporteur intra-station, sans consommation de vapeur pour le fioul, les dégazeurs des réseaux de chaleur, etc., selon le PTE 1989 p. 156 (je n'ai pas autres PTE disponibles) soit 1,6 * 1,5 = 2,4% de la consommation totale d'eau potable Les normes pour ces pertes, selon le PTE, doivent être approuvées chaque année par l'association de l'énergie, guidée par les valeurs données et les « Directives méthodologiques pour le calcul des pertes de vapeur et de condensats ».

A titre indicatif, je dirai que mon rapport sur la centrale thermique de l'usine chimique Shostkinsky montre les coûts moyens du BNT à hauteur de 10 à 15 % de la consommation d'eau potable. Et lors du lancement de la première unité de puissance de l'Astrakhan CHPP-2 (les unités sont là), nous n'avons pas pu fournir à l'unité la quantité d'eau déminéralisée requise jusqu'à ce que nous ayons activé le réservoir de point bas et envoyé les condensats au BZK. Avec une consommation « légale » de 12 % d'eau d'alimentation, je peux estimer de manière semi-intuitive votre niveau attendu de pertes de liquide de refroidissement à 4 % de pertes de vapeur (sur les vannes, les dégazeurs, les fumées de BNT non utilisées, etc.), 5 % de pertes d'eau d'alimentation et de condensat LDPE. , 3% autres pertes de vapeur et d'eau. La première partie comprend une énorme partie (jusqu'à 5,5 % du rendement brut des chaudières), la seconde - une partie impressionnante (environ 2 %) et la dernière - une partie tolérable (moins de 0,5 %) des pertes de chaleur. Il est probable que vous (CHP) calculiez toujours correctement les pertes totales de vapeur et de condensat. Mais, probablement, vous calculez mal les pertes de chaleur et agissez encore moins correctement en termes de réduction de toutes ces pertes.

P.S. Eh bien, il semble que nous ayons déjà abordé avec vous tous les principaux sujets liés d'une manière ou d'une autre au VCRB. Peut-être que certaines questions vous sembleront trop difficiles. Mais ce n’est pas parce qu’ils sont vraiment difficiles, mais parce qu’ils restent inhabituels pour vous. Lisez sans forcer. Certaines choses deviendront claires la première fois, d’autres deviendront claires la deuxième fois que vous les lirez et d’autres encore la troisième fois. À la troisième lecture, certaines longueurs que j’ai autorisées pourraient commencer à vous irriter. C’est normal et avec notre technologie informatique ce n’est pas effrayant. Faites des copies des fichiers pour vous-même et supprimez les fragments inutiles ou remplacez-les par moins de mots que vous comprenez. La compression des informations au fur et à mesure de leur absorption est un processus essentiel et utile.

Lorsque tout ou partie de ce qui précède vous devient clair et familier, vous n’êtes plus un débutant. Bien sûr, vous ne savez peut-être toujours pas certaines choses de base. Mais je vous assure que vous n'êtes pas seul dans ce cas. Souvent, le personnel d'exploitation ne connaît pas non plus certaines choses les plus élémentaires. Personne ne sait tout. Mais si vous disposez déjà d'un ensemble de connaissances utiles et si l'exploitation le remarque d'une manière ou d'une autre, alors, naturellement, vous serez pardonné de ne pas connaître certains points de base. Construisez sur ce que vous avez accompli et avancez !

 Comparez les principaux circuits d'allumage des réchauffeurs régénératifs en fonction de leur efficacité de fonctionnement.  Caractériser le flux de vapeur fraîche et de chaleur vers une turbine à purges régénératives.  De quels paramètres de chauffage régénératif de l'eau alimentaire et comment dépend l'efficacité ? installations turbo ?  Que sont les refroidisseurs de drain et comment sont-ils utilisés ?  Qu'est-ce que la désaération de l'eau alimentaire et quel est son rôle dans les centrales thermiques ?  Quels sont les principaux types de dégazeurs ?  Comment les dégazeurs sont-ils inclus dans le projet de centrale thermique ?  Quels sont les bilans thermique et matière des dégazeurs et comment sont-ils mis en œuvre ?  Que sont les pompes d'alimentation et quels sont les principaux types de pompes d'alimentation ?  Décrire les circuits de base pour allumer les pompes d'alimentation.  Décrire les principaux circuits de mise en marche des turbines d'entraînement. 91 5. REMPLACEMENT DES PERTES DE VAPEUR ET DE CONDENSAT 5.1. PERTES DE VAPEUR ET DE CONDENSAT Les pertes de vapeur et de condensat dans les centrales électriques sont divisées en internes et externes. Les pertes internes comprennent les pertes dues aux fuites de vapeur et de condensats dans le système d'équipements et de canalisations de la centrale électrique elle-même, ainsi que les pertes d'eau de purge des générateurs de vapeur. Les pertes dues aux fuites de vapeur et d'eau dans les centrales électriques sont causées par des fuites dans les raccords à brides des canalisations, les soupapes de sécurité des générateurs de vapeur, les turbines et autres équipements des centrales électriques. Riz. 5.1, a Les pertes de vapeur et de condensat entraînent une perte de chaleur correspondante, une détérioration du rendement et une diminution du rendement. centrales électriques. Les pertes de vapeur et de condensat sont compensées avec de l'eau supplémentaire. Pour le préparer, des dispositifs spéciaux sont utilisés pour alimenter les générateurs de vapeur en eau de la qualité requise, ce qui nécessite des investissements en capital et des coûts d'exploitation supplémentaires. Les pertes par fuite sont réparties sur tout le trajet vapeur-eau. Cependant, ils sont plus susceptibles de provenir d’endroits présentant les paramètres environnementaux les plus élevés. La deuxième composante des pertes d'eau internes est déterminée par le soufflage continu d'eau dans les générateurs de vapeur à tambour (dans les centrales électriques équipées de générateurs de vapeur à flux direct, ces pertes sont absentes), limitant la concentration de diverses impuretés dans l'eau de 92 générateurs de vapeur à un valeur qui garantit leur fonctionnement fiable et la pureté requise de la vapeur qu’ils produisent. La réduction de la purge et l'augmentation de la pureté de la vapeur sont obtenues en améliorant la qualité de l'eau d'alimentation, en réduisant les pertes de vapeur et de condensats ainsi que la quantité d'eau supplémentaire. Riz. 5.1, b L'eau d'alimentation des générateurs de vapeur à passage unique doit être particulièrement propre, car une partie importante des impuretés est alors entraînée avec la vapeur dans le trajet de la vapeur et déposée dans la section d'écoulement de la turbine, réduisant ainsi sa puissance et son efficacité. et la fiabilité. Les pertes internes comprennent également les pertes de vapeur et de condensats lors de conditions de fonctionnement instables des équipements : lors de l'allumage et de l'arrêt des générateurs de vapeur, du chauffage et de la purge des canalisations de vapeur, du démarrage et de l'arrêt des turbines et des équipements de lavage. Une réduction globale de ces pertes est une exigence essentielle pour les circuits de démarrage des groupes électrogènes et des centrales électriques. Les pertes internes de vapeur et de condensat ne doivent pas dépasser 1,0 à 1,6 % à la charge nominale. En fonction du système d'approvisionnement en chaleur des consommateurs externes d'une centrale thermique, des pertes externes de vapeur et de condensat peuvent survenir. Deux schémas différents pour libérer la chaleur d'une centrale de production combinée de chaleur et d'électricité sont utilisés : ouvert, dans lequel la vapeur est fournie aux consommateurs directement à partir de l'extraction ou de la contre-pression de la turbine (Fig. 5.1, a), et fermé, dans lequel la vapeur de l'échappement ou la contre-pression de la turbine se condense dans un échangeur de chaleur à surface. chauffe le liquide de refroidissement envoyé par un consommateur externe, et le condensat de la vapeur de chauffage reste à la centrale thermique (Fig. 5.1, b). Si les consommateurs ont besoin de vapeur, les évaporateurs - générateurs de vapeur - sont utilisés comme échangeurs de chaleur intermédiaires. Si de la chaleur est fournie aux consommateurs eau chaude, alors l'échangeur de chaleur intermédiaire 93 est le chauffe-eau alimentant le réseau de chaleur (réchauffeur réseau). Avec un système d'alimentation en chaleur fermé, les pertes de vapeur et de condensat sont réduites aux pertes internes, et en termes de quantité relative de perte du fluide de travail, une telle centrale thermique diffère peu d'un CPP. La quantité de condensat de retour renvoyée par les consommateurs de vapeur industriels représente en moyenne 30 à 50 % de la consommation de vapeur fournie. Ceux. les pertes externes par condensat peuvent être nettement supérieures aux pertes internes. L'eau supplémentaire introduite dans le système d'alimentation du générateur de vapeur avec un circuit d'alimentation en chaleur ouvert doit reconstituer les pertes internes et externes de vapeur et de condensat. Avant d'introduire des générateurs de vapeur dans le système d'alimentation, les opérations suivantes sont effectuées :  un dessalage chimique en profondeur de l'eau supplémentaire ;  combinaison d'un traitement chimique préliminaire avec une préparation thermique d'eau supplémentaire dans les évaporateurs. 5.2. BILAN VAPEUR ET EAU Pour calculer le circuit thermique, déterminer le débit de vapeur vers les turbines, la productivité des générateurs de vapeur, les indicateurs énergétiques, etc. il est nécessaire d'établir les relations fondamentales du bilan matière de la vapeur et de l'eau dans une centrale électrique. Déterminons ces relations pour le cas plus général d'une centrale thermique avec fourniture de vapeur à un consommateur industriel directement depuis la sortie de la turbine (Fig. 5.1, a). Les équations de bilan matières IES pour la vapeur et l’eau sont obtenues comme suit : cas particulier ratios pour les centrales thermiques. Le bilan vapeur des principaux équipements de la centrale est exprimé par les équations suivantes. La consommation de vapeur fraîche D à la turbine lors de l'extraction de vapeur pour la régénération Dr, et pour la consommation externe Dï, lors du passage de vapeur au condenseur Dê est égale à : D=Dr+Dп+Dк (5.1) Pour IES Dп=0 donc : D=Dr+Dк ( 5.1a) Consommation de vapeur fraîche dans l'installation turbine, en tenant compte de sa consommation Dyo pour les joints et autres besoins en plus de la turbine principale D0=D+Dyo. (5.2) La charge en vapeur des générateurs de vapeur Dïã tenant compte de la fuite Dout, y compris la consommation irrécupérable de vapeur fraîche pour les besoins économiques et techniques de la centrale, est : Dpg = D0 + Dout (5.3) Il convient de prendre le débit de vapeur fraîche vers l'unité de turbine D0 comme valeur principale calculée du débit de fluide de travail. Le bilan hydrique de la centrale électrique est exprimé par les équations suivantes. 94 Bilan d'eau d'alimentation Dpw=Dpg+Dpr=D0+Dut+Dpr (5.4) où Dïð est le débit de l'eau de purge des générateurs de vapeur ; dans le cas des générateurs de vapeur à flux direct Dïð=0 ; Dïâ=D0+Dóò (5.4a) Le débit d'eau alimentaire Dïâ est généralement composé des condensats de turbine Dê, des condensats de retour des consommateurs de chaleur Dîê, des condensats de vapeur régénératifs Dr, des condensats de vapeur issus du détendeur de purge du générateur de vapeur D"ï et des joints de turbine Dy, eau supplémentaire Ddv=Dout+D/pr+Din, soit : Dpv=Dk+Dok+Dr+D/p+Dy+Dout+D/pr+Din Sans prendre en compte (pour simplifier) ​​les extractions régénératives et les fuites à travers la turbine joints, on obtient : Dpv =Dk+Dok+Ddv+D/p (5.4b) Les pertes de vapeur et de condensats d'une centrale thermique sont généralement composées de pertes internes Dwt et de pertes externes Din. Pertes internes de vapeur et d'eau au niveau centrales électriques sont égaux ; Dwt=Dut+D/pr (5,5 ) où D/ïð est la perte d'eau de purge dans une unité de détente à un étage : dans le cas des générateurs de vapeur à flux direct Dpr=0, D/pr= 0 et Dwt=Dout (5.5a) Les pertes externes de condensats d'une centrale thermique à circuit ouvert d'évacuation de la vapeur sont égales à : Din=Dp- Dok (5.6) où Dîê est la quantité de condensats restitués par les consommateurs externes. la perte Dîê de vapeur et de condensat d'une centrale thermique avec un système d'alimentation en chaleur ouvert et la quantité d'eau supplémentaire Ddv sont égales à la somme des pertes internes et externes : Dpot=Ddv=Dwt+Din=Dout+D /pr+Din (5.7) Avec générateurs de vapeur à flux direct Dïð=0 et Dpot=Dout+Din Pour IES et pour centrales thermiques avec circuit fermé d'alimentation en chaleur Din=0 et Dpot=Dout=Dout+D/pr avec générateurs de vapeur à flux direct dans ce cas Dpot= Dwt=Dut Avant d'entrer dans le détendeur, l'eau de purge traverse le réducteur, et un mélange vapeur-eau entre dans le détendeur, qui y est séparé en vapeur relativement pure, évacuée dans l'un des échangeurs de chaleur du système régénérateur de l'unité turbine et eau (séparée ou concentrée), dont les impuretés sont éliminées, éliminée du générateur de vapeur avec de l'eau de purge. La quantité de vapeur séparée dans le détendeur et renvoyée au système d'alimentation atteint 30 % de la consommation d'eau de purge, et la quantité de chaleur restituée est d'environ 60 %, avec une détente en deux étapes, elle est encore plus élevée. 95 La chaleur de l'eau de purge est également utilisée dans le refroidisseur de purge pour chauffer l'eau d'appoint. Si l’eau de purge refroidie est ensuite utilisée pour alimenter des évaporateurs ou pour alimenter le réseau de chauffage, la chaleur de l’eau de purge est alors presque entièrement utilisée. L'enthalpie de la vapeur et de l'eau à la sortie du détendeur correspond à l'état de saturation à la pression dans le détendeur ; une humidité de vapeur insignifiante peut être négligée dans les calculs. L'évaporation du détendeur de purge d'un générateur de vapeur à tambour et la perte d'eau de purge sont déterminées par les équations des bilans thermiques et matières de l'unité de détente. Dans le cas d'une installation d'expansion à un étage (Fig. 5.1,a) : équation du bilan thermique Dpr=D/пi//п+ D/пi/р (5.8) équation du bilan matière Dр=D/п+D/р (5.9) où ipr , i/pr et i//p - respectivement, l'enthalpie de l'eau de purge des générateurs de vapeur, de l'eau de purge et de la vapeur après les détendeurs de purge, en kJ/kg. D'où  ipr  i r p Dp  D p r    D pr p (5.10) i p  ipr   et  i   i p r p D  r  D pr  D p  p D pr   p D p r p (5.10a) i   i  r p p Les valeurs de ipr, i//p et i/pr sont déterminées uniquement par la pression de vapeur dans le tambour du générateur de vapeur et dans le détendeur de purge, c'est-à-dire sont égales respectivement aux valeurs de l'enthalpie de l'eau à saturation dans le tambour du générateur de vapeur ipr=i/pg, de la vapeur et de l'eau dans le détendeur de purge. La pression de la vapeur dans le détendeur par purge est déterminée par l'emplacement du circuit thermique auquel la vapeur provenant du détendeur est amenée. Dans le cas d'une usine d'expansion à deux étages, D/ïð et D/p, D//ïð et D//ï sont déterminés à partir des équations de bilan thermique et matière suivantes. Pour le détendeur du premier étage Dprip=Dp1i//p1+Dpr1i/pr1 et Dpr=Dp1+Dpr1 Pour le détendeur du deuxième étage Dpr1i/p1=Dp2i//p2+Dpr2i/pr2 et Dpr1=Dp2+Dpr2 96 Dans ces équations Dïð, Dïð1 и Dpr2 - respectivement, le débit d'eau de purge du générateur de vapeur et des détendeurs du premier et du deuxième étage, en kg/h ; Dï1 et Dï2 — débit de vapeur des détendeurs du premier et du deuxième étage, kg/h ; iïð, i/ïð1 et i/ïð2-enthalpies de l'eau à saturation à la sortie du générateur de vapeur et des détendeurs des premier et deuxième étages, kJ/kg ; i//ï1 et i//ï2 sont les enthalpies de vapeur saturée (sèche) à la sortie des détendeurs du premier et du deuxième étage, en kJ/kg. Évidemment, les enthalpies de la vapeur et de l'eau sont des fonctions sans ambiguïté de la pression dans le tambour du générateur de vapeur ppg et dans les détendeurs des premier et deuxième étages pp1 et pp2, MPa. La valeur calculée du soufflage des générateurs de vapeur en régime permanent est déterminée à partir des équations du bilan des impuretés dans l'eau (sels, alcalis, acide silicique, oxydes de cuivre et de fer) dans le générateur de vapeur. En désignant les concentrations d'impuretés dans la vapeur fraîche, l'eau d'alimentation et l'eau de purge respectivement Sp, Spv et Spg, nous écrivons l'équation du bilan des impuretés dans l'eau pour un générateur de vapeur sous la forme DprSpg + DpgSp = DpvSpg (5.11) ou, en utilisant l'égalité (5.4) Dpv = Dpg + Dpr, DprSpg + DpgSp = (Dpg + Dpr)Spv (5.11a) d'où C p in  Sp Dpr  Dp g (5.12) Sp g  C p in Avec une petite valeur de Sp comparé à Spg et Spv on obtient : 1 1 Dpr  Dp g  (D 0  D ut) (5.13) Sp g Sp g 1 1 Sp dans Sp en exprimant les flux en fractions de D0, c'est-à-dire en supposant pr =Dpr/D0 et ut=Dut/D0 on obtient : 1   ut  pr  (5.13a) Sp g 1 Sp v Ainsi, la proportion de purge dépend de la part de fuite, qui doit être minimisée, et sur le rapport de la concentration d'impuretés dans l'eau de purge et l'eau d'alimentation. Comment meilleure qualité l'eau d'alimentation (plus le Sp.v est faible) et plus la concentration admissible d'impuretés dans l'eau des générateurs de vapeur de GNL est élevée, plus la proportion de purge est faible. Dans la formule (5.13a), la concentration en impuretés dans l'eau d'alimentation Spv dépend de la proportion d'eau supplémentaire, qui comprend notamment la proportion d'eau de purge perdue /ïð, qui dépend de pr. Par conséquent, il est plus pratique de déterminer la proportion de purge du générateur de vapeur si la concentration de Sp.v est remplacée par ses valeurs constitutives. 97 Dans le cas d'une centrale thermique avec pertes externes de condensats sans prendre en compte (pour simplifier) ​​les extractions régénératives, les fuites par les joints de turbine et le recours à la purge, on obtient les équations du bilan d'impuretés sous la forme DprSpg+DpgSp=Dpv Spv= DkSk+DokSok+DdvSdv où Sk, Sok et Ddv et - respectivement, la concentration d'impuretés dans le condensat de la turbine, le condensat de retour des consommateurs et l'eau d'appoint ; dans ce cas Dïã=Dê+Dîê+Dâí+Dóò et, si l'eau de purge n'est pas utilisée, Däâ=Dïð+Dóò+Dâí. Des dernières équations Dpr(Спг-Сдв)=Dк(Ск-Сп)+Dok(Сок-Сп)+(Dут+Dвн)(Сдв-Сп) d'où Dк (Ск  Сп)  Dок (С o k  S p )  (D ut  D in)(S dv  S p) Dpr  (5.14) S p g  S dv En exprimant la consommation d'eau en fractions de D0=D et en supposant SkSp et SokSp, on obtient approximativement : (  ut   in)(S dv  S p)  ut   in  pr   (5.15) S p g  Sdv Sp g 1 S dv puisque Sp est petit par rapport à Sdv. S'il n'y a pas de pertes externes de condensat, c'est-à-dire in = 0, alors :  ut  pr  (5.15a) Sp g 1 C dv La fraction de soufflage change de manière hyperbolique en fonction du rapport des concentrations d'impuretés dans l'eau de soufflage et l'eau supplémentaire Spg : St.v. Si Spg : Sd.v , soit la teneur en impuretés dans l'eau supplémentaire est très faible, alors pr0. Si au contraire Spg : Sd.v1, alors pr ; cela signifie que toute grande quantité d'eau supplémentaire avec une concentration de Cd.v=Spg, qui reconstitue la purge, sort avec la purge du tambour du générateur de vapeur. Avec le rapport Спг:Сд.в=2, conformément à la formule (5.15) pr=out+in ; si âí=0, alors pr=out. En utilisant de l'eau de purge et en installant un détendeur, on peut obtenir à la suite de calculs similaires :  ut   in  pr  (5.16) Sp g   r p Avec moteur et à in = 0  ut  pr  ( 5.16a) Sp g   pr  S dv 98 A partir des formules (5.15) et (5.15a) on peut obtenir la valeur des impuretés admissibles dans l'eau supplémentaire Sd.v en fonction des valeurs de Spg, ut et âí sous la forme Sp g Sdv  (5.17)  ut   in 1  pr ou, par conséquent, en l'absence de pertes externes Sp g Sdv  (5.17a)  ut 1  pr Ainsi, les exigences de qualité d'eau supplémentaire, toutes choses égales par ailleurs, sont largement déterminés par le soufflage et la concentration d'impuretés dans les générateurs de vapeur d'eau. Riz. 5.2 Sur la fig. La figure 5.2 montre les graphiques calculés du soufflage continu des générateurs de vapeur pr en fonction du rapport Spg : Sdv à différentes valeurs de sweat = in + out. Le calcul thermique d'un refroidisseur à purge revient principalement à déterminer les enthalpies de l'eau d'appoint idop et de l'eau de purge ilrop après le refroidisseur, liées par la relation i pr  id v   o p op op où op est la différence de les enthalpies de l'eau de purge refroidie et de l'eau supplémentaire chauffée, qui sont prises égales à environ 40 à 80 kJ/kg (10 à 20 °C). 99 L'équation du bilan thermique du refroidisseur par purge dans ce cas a la forme : D  r (i  r  i p r) p  D dv (id v  i dv) p p pop op dans cette équation toutes les quantités sauf les enthalpies i pr et je dvp sont connus. op o En utilisant la relation entre elles et en choisissant la valeur o.p, l'une de ces quantités est exclue de l'équation du bilan thermique et la seconde est déterminée, puis la première est déterminée à partir de la relation entre elles. La température de l'eau de purge refroidie est généralement comprise entre 40 et 60 °C. Dans les centrales sans pertes externes, les valeurs de D/pr et Dd.v sont du même ordre, par exemple D/pr = 0,40 Dd.v ; puis, lorsque l'eau de purge est refroidie de 100°C, par exemple de 160 à 60°C, l'eau supplémentaire est chauffée de 40°C, par exemple de 10 à 50°, avec îï=10°C et op 42 kJ/kg. Dans les centrales thermiques avec perte externe de condensats, la valeur de D/ïð peut être nettement inférieure à la valeur de Dd.v, par exemple D/pr0,1Ddv ; il est alors possible de refroidir plus profondément l'eau de purge, par exemple jusqu'à 40°C, en chauffant l'eau supplémentaire à 22°C, avec op = 18°C ​​​​et îï = 76 kJ/kg. 5.3. CENTRALES D'ÉVAPORATION Le remboursement des pertes de vapeur et de condensats avec de l'eau d'appoint propre est une condition importante pour garantir un fonctionnement fiable des équipements des centrales électriques. De l'eau supplémentaire de la pureté requise peut être un distillat obtenu à partir d'un échangeur de chaleur spécial - une unité d'évaporation. L'installation d'évaporation comprend un évaporateur, dans lequel l'eau brute supplémentaire initiale, généralement purifiée au préalable chimiquement, est convertie en vapeur, et un refroidisseur, dans lequel la vapeur obtenue dans l'évaporateur est condensée. Ce type de refroidisseur est appelé évaporateur-condenseur ou évaporateur-condenseur. Ainsi, dans l'unité d'évaporation, l'eau supplémentaire initiale est distillée - elle se transforme en vapeur, suivie d'une condensation. Le condensat de l'eau évaporée est un distillat exempt d'impuretés. L'évaporation de l'eau supplémentaire se produit en raison de la chaleur dégagée par la vapeur de condensation du chauffage primaire provenant des extractions des turbines ; La condensation de la vapeur secondaire produite dans l'évaporateur se produit suite au refroidissement de la vapeur avec de l'eau, généralement du condensat provenant d'une turbine (Fig. 5.3). Avec ce schéma de mise en marche de l'évaporateur et de son condenseur, la chaleur de la vapeur d'échappement de la turbine est utilisée pour chauffer le condensat principal et est renvoyée avec l'eau d'alimentation vers les générateurs de vapeur. Ainsi, l'unité d'évaporation est allumée selon le principe régénératif, et elle peut être considérée comme un élément du circuit régénératif de l'unité turbine. 100

Perte de vapeur et de condensats, leur réapprovisionnement.

Des pertes de vapeur sont observées dans les fusibles à vapeur, dues à diverses non-densités dans les flux de vapeur à haute pression. Ces pertes sont dites internes. En plus des pertes de vapeur, on observe également des pertes de condensats, qui sont divisées en internes et externes.

Les pertes internes sont une possible contamination des condensats de vapeur fournis au chauffage au fioul. Les condensats contaminés ne sont pas renvoyés vers le compartiment turbine.

Des pertes externes de condensats sont observées dans les centrales thermiques qui fournissent de la vapeur aux consommateurs. La quantité de condensat renvoyée par les entreprises est inférieure à la vapeur qui y est reçue. Pour compenser les pertes, de l'eau purifiée chimiquement est utilisée, qui est fournie aux évaporateurs pour une purification supplémentaire. Des pertes d'eau alimentaire sont observées dans le générateur de vapeur lors de la purge de la chaudière, qui est effectuée pour réduire la teneur en sel de l'eau de chaudière.

Évaporateurs.

Les évaporateurs contiennent en permanence de l'eau purifiée chimiquement. L'évaporateur est un échangeur de chaleur surfacique. L'eau purifiée chimiquement entrante est convertie en vapeur en raison de la chaleur de la vapeur provenant de l'extraction par turbine. La vapeur provenant de l'eau chimiquement purifiée est appelée secondaire et pénètre dans le condenseur de l'évaporateur. Lorsque l'eau chimiquement purifiée s'évapore, la concentration de sels augmente, qui sont éliminés par soufflage. Pour améliorer la qualité de la purification de l'eau, vous pouvez utiliser un schéma en deux étapes, dans ce cas la vapeur secondaire entre dans l'étape suivante de l'évaporateur.

Conférence n°10

DISPOSITIFS DE CONDENSATION DES TURBINES À VAPEUR

Deuxième loi de la thermodynamique. Printemps froid.

Schéma du dispositif de condensation

Éléments d'un dispositif de condensation.

1. le condensateur lui-même

2. système de circulation ;

3. dispositifs d'évacuation de l'air (éjecteurs) ;

5. dispositif de réduction-refroidissement

6. Démarrage de l'éjecteur

7. Refroidisseurs à mélange vapeur-air

8. collecteur de condensats

9. système d'automatisation

La vapeur d'échappement de la turbine pénètre dans le condenseur de surface1. Condenseur - un réchauffeur de surface où la vapeur se condense sur la surface froide des tubes, chauffant l'eau pompée à travers le faisceau de tubes. pompe de circulation. Le condensat résultant s'écoule de la surface des tubes dans le collecteur de condensats 8 du condenseur, d'où la pompe à condensats 2 est alimentée via les refroidisseurs à éjecteur 9 vers les refroidisseurs à joint puis vers le HDPE et le dégazeur.

Pour maintenir la pression minimale possible dans le condenseur, on utilise des éjecteurs à jet de vapeur 3. Les éjecteurs aspirent le mélange vapeur-air formé dans le condenseur suite à l'aspiration d'air. Pour augmenter l'efficacité de fonctionnement, un système de compression du mélange vapeur-air à plusieurs étages (deux étages) est utilisé. La chaleur de condensation de la vapeur contenue dans le mélange vapeur-air aspiré par les éjecteurs est utilisée dans les refroidisseurs à éjecteurs pour chauffer le condensat principal.

Parfois, le mélange vapeur-air aspiré du condenseur est pré-refroidi dans un refroidisseur en amont.

Un dispositif de désaération spécial 4 est installé dans le condenseur pour éliminer l'oxygène du condensat.

L'eau en circulation utilisée pour condenser la vapeur dans le condenseur est refroidie dans des bassins de refroidissement spéciaux ou des tours de refroidissement. Tel Le circuit de refroidissement pour faire circuler l’eau est appelé inversé.